【正文】 邊框架邊柱 中框架邊柱 ∑ D 52536 （ 7）縱向框架自振周期 表 3－ 10 縱向框架頂點(diǎn)位移計(jì)算 層數(shù) Gi（ KN） Gi（ KN） Di（ KN/m） δ i=∑ Gi/ Di △ i 3 131955 2 131955 1 117200 T1= ＝ （ s） =（ s） （ 8）縱向地震作用計(jì)算 結(jié)構(gòu)縱向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為： FEK=( T1Tg )а max ??81i Gi＝（ ） = 定點(diǎn)附加地震作用 ： δ n＝ T1＋ ＝ ＋ ＝ △ Fn＝δ n FEK＝ = 各頂層縱向地震剪力計(jì)算見(jiàn)下頁(yè)表 11 Fi＝?j GiHiGiHi FEK（ 1－δ n） 太原理工大學(xué) 繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)（論文）紙 13 表 3－ 11 各層縱向地震作用及層地震剪力 層次 Hi （ m） Ai （ m） Gi （ KN） GiHi ?j GiHiGiHi Fi （ KN） Vi （ KN） 3 36411 2 26314 1 15110 （ 9）縱向框架變形驗(yàn)算 水平地震作用下，橫向框架的內(nèi)力分析 表 314 地震力作用下框架梁端彎矩及柱軸力 層次 n AB 跨 BC 跨 柱軸力 l (m) M 左 (KNm) M 右 (KNm) Vb（ KN） l (m) M 左 (KNm) M 右 (KNm) Vb (KN) ND (KN) NJ (KN) 3 8 3 4 2 5 124.1 1 3 158.42 1 5 146.3 5 5 6 3 207.72 豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析 仍取中框計(jì)算 （ 1） 荷載計(jì)算 第 三 層梁的均布線荷載 AB 跨 屋面均布恒載傳給梁 ＝ KN/m 橫梁自重（包括抹灰） 25＝ KN/m 恒載 KN/m 太原理工大學(xué) 繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)（論文）紙 14 圖 3－ 8 地震作用下框架梁柱彎矩圖 太原理工大學(xué) 繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)（論文）紙 15 BC 跨 屋面均布恒載傳給梁 ＝ KN/m 橫梁自重（包括抹灰） 25＝ KN/m 恒載 KN/m 第二．三 層梁的均布線荷載 AB 跨： 樓面均布荷載傳給梁 ＝ KN/m 橫梁自重（包括抹灰） 25＝ KN/m 內(nèi)橫墻自重（包括粉刷） 19（ － ）＝ 恒載 BC跨： 樓面均布荷載傳給梁 ＝ 橫梁自重（包括抹灰） 25＝ KN/m 恒載 第二．三層活荷載： 2 ＝ KN/m 第二．三層集中荷載： 縱梁自重（包括抹灰） 25 ＝ KN 縱墻自重（包括抹灰） 19+（ － ）＝ KN 柱自重（包括抹灰） 25＝ KN 總計(jì)： KN 第一層梁的均布線荷載： AB跨恒載： KN/m BC跨恒載： KN/m 活載： KN/m 第一層 集中荷載： 縱梁自重（包括抹灰） 25 ＝ KN 縱墻自重（包括抹灰） 19+（ － ）＝ KN 柱自重（包括抹灰） 25＝ KN 太原理工大學(xué) 繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)（論文）紙 16 第一層柱自重（包括抹灰）： 25＝ KN 總計(jì)： 注：雙向板支承梁計(jì)算 梯形分布荷載作用下，可將實(shí)際荷載換算成等效的均布荷載 梯形分布： qeq=(12k2+k3)qs 三角形分布： qeq=5/8 qs ACBDA Ba a apM AB M BAP PL 0M AB0LA BP PMBAq圖1 1 圖 3－ 10 雙向板的傳力圖 中框架恒載及活載見(jiàn)下圖。 圖 3－ 11 框架豎向荷載示意 太原理工大學(xué) 繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)（論文）紙 17 （ 2） 用彎矩分配法計(jì)算框架彎矩 固端彎矩計(jì)算 將框架梁視為兩端固定梁計(jì)算固端彎矩，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表 3－ 15 表 3－ 15 固端彎矩計(jì)算 AB 跨 BC 跨 簡(jiǎn)圖 固端彎矩 M0＝ MJ（ KN/m） 簡(jiǎn)圖 固端彎矩 MJ=MK（ KN/m） 121 2＝ 121 2＝ 121 2＝ 121 2＝ 121 2＝ 121 2＝ 121 2＝ 121 2＝ 分配系數(shù)計(jì)算 考慮框架對(duì)稱性，取半框架計(jì)算，半框架的梁柱線剛度如下圖 310 所示。切斷的橫梁線剛度為原來(lái)的一倍，分配系數(shù)按與節(jié)點(diǎn)連接的各桿的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度比值計(jì)算。 傳遞系數(shù)： 遠(yuǎn)端固定，傳遞系數(shù)為 21 遠(yuǎn)端滑動(dòng)鉸質(zhì)，傳遞系數(shù)為－ 1。 彎矩分配： 恒載作用下，框架的彎矩分配計(jì)算見(jiàn)圖 3－ 11，框架的彎矩見(jiàn)圖 3－ 13；活載作用下，框架的彎矩分配計(jì)算見(jiàn)圖 3－ 12，框架的彎矩見(jiàn)圖 3－ 14。 梁端剪力及柱軸力計(jì)算 梁端剪力 V=Vq＋ Vm 式中： Vq—— 梁上均布荷載引起的剪力， Vq＝ 21 ql； 太原理工大學(xué) 繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)（論文）紙 18 Vm—— 梁端彎矩引起的剪力， Vm＝ l 右左 － MM 柱軸力 N=V+P 式中： V—— 梁端剪力； P—— 點(diǎn)集中力及柱自重。 圖 3－ 11 恒載彎矩分配圖 （ KN/m） 以 AB 跨 二 、 三 層梁在恒載作用下，梁端剪力及柱軸力計(jì)算為例。由圖 39，查得梁上均布荷載為： 第 二 層： q＝ KN/m 集中荷載： KN 柱自重： 第 三 層： q＝ KN/m 太原理工大學(xué) 繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)（論文）紙 19 由圖 313，查得： 二 層梁端彎矩： ML= （ ） KN﹒ m Mr = （ ） KN﹒ m 三 層梁端彎矩： ML=（ ） KN﹒ m Mr =（ ） KN﹒ m 括號(hào)內(nèi)為調(diào)幅后得數(shù)值 三 層梁端剪力 VqD＝ VqJ＝ 21 ql＝ 21 ＝ KN 調(diào)幅前： VmD＝ VmJ= ? = KN VD＝ VqD－ VmD＝ － ＝ KN VJ＝ VqJ＋ VmJ＝ ＋ ＝ KN 調(diào)幅后： VmD＝ VmJ= ? ＝－ KN VD＝ VqD－ VmD＝ － ＝ KN VJ＝ VqJ＋ VmJ＝ ＋ = KN 太原理工大學(xué) 繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)（論文）紙 20 圖 3－ 12 活載彎矩分配圖 （ KN/m） 太原理工大學(xué) 繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)（論文）紙 21 圖 313 恒載作用下框架彎矩圖（ ） 太原理工大學(xué) 繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)（論文）紙 22 圖 314 活荷載作用下框架彎矩圖（ ） 同理第 二 層梁端剪力： 調(diào)幅前： VD＝ 21 ＋ ? ＝ KN VJ＝ 21 － ? ＝ KN 調(diào)幅后： VD＝ 21 + ? ＝ KN VJ＝ 21 － ? ＝ 第 三 層 A 柱柱頂及柱底軸力： N 頂 ＝ V＋ P＝ ＋ 0＝ KN N 底 ＝ ＋ ＝ KN 第 二 層 A 柱柱頂及柱底軸力 N 頂 ＝ ＋ ＋ ＝ KN N 底 ＝ ＋ = KN 其它梁端剪力及柱軸力計(jì)算見(jiàn)表 16，活載作用下梁端剪力及柱軸力見(jiàn)表 太原理工大學(xué) 繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)（論文）紙 23 表 316恒載作用下梁端剪力及柱軸力（ KN） 層 數(shù) 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 AB 跨 BC跨 AB 跨 BC跨 AB 跨 BC跨 A 柱 B 柱 VqA＝VqB VqA＝VqB VmA＝－VmB VmB＝ VmC VmA＝－ VmB VA VB VB＝VC N 頂 N 底 N 頂 N 底 3 （ ） 0 （ ） （ ） 2 （ ） 0 （ ） （ ） 7 1 （ ） 0 （ ） （ ） 7 6 注：括號(hào)內(nèi)為調(diào)幅后的剪力值。 表 317 活荷載作用下梁端剪力及柱軸力（ KN） 層 數(shù) 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC跨 AB 跨 BC 跨 A 柱 B 柱 VqA＝VqB VqA＝VqB VmA＝－ VmB VmA＝VmC VA VB VA＝ VB N 頂 ＝ N底 N 頂 ＝ N 底 3 () 0 () （ ） 90 2 () 0 () （ ） 1 () 0 （ ） （ ） 注：括號(hào)內(nèi)為調(diào)幅后的剪力值。 內(nèi)力組合 (1) 框架梁內(nèi)力組合 太原理工大學(xué) 繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)（論文）紙 24 在恒載和活載作用下，跨間 Mvmax可近似取跨中的 M代表。 Mvmax?81ql2－ M +M2左右 式中： M 左 、 M 右 —— 梁左、右端彎矩，見(jiàn)圖 1 14括號(hào)內(nèi)的數(shù)值。 跨中 M若小于161 ql2，應(yīng)取 M＝161 ql2。 在豎向荷載與地震力組合時(shí)，跨間最大彎矩 MGE采用數(shù)值法計(jì)算，如圖 315所示。 圖中 MGA、 MGB—— 重力荷載作用下梁端的彎矩； MGA、 MEB—— 水平地震作用下梁端彎矩； RA、 RB—— 豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力。 對(duì) RB作用點(diǎn)取矩： RA＝ 2ql － l1 （ MGB－ MGA＋ MEA＋ MEB） x處截面彎矩為： M＝ RAx－ 2qx2 － MGA＋ MEA 由 dxdM ＝ 0，可求得跨間 Mmax的位置為 x1＝qAR LAqRA RBMGA MGBMEAMEB左震MGEMGAMEA1/8ql2MGBMEBx1圖15 框架梁內(nèi)力組合圖 太原理工大學(xué) 繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)（論文）紙 25 將 x1代入任一截面 x處的彎矩表達(dá)式，可是跨間最大彎矩為 ： Mmax＝ MGE＝q2R2A － MGA＋ MEA＝2qx2 － MGA＋ MEA 當(dāng)右震時(shí)，公式中的 MEA、 MEB反號(hào)。 MEA及 x1的具體數(shù)值見(jiàn)表 18，表中 RA、 x1 、 MGE均有兩組數(shù)值。 梁內(nèi)力組合見(jiàn)表 19。 表中恒載和活載的組合，梁端彎矩取調(diào)幅后的數(shù)值（圖 1 14 括號(hào)中數(shù)值），剪力取調(diào)幅前后的較大值，如圖 16 所示，圖中 M 左 、 M 右 為調(diào)幅前彎矩值。 M′ 左 、 M′ 右 為調(diào)幅后彎矩值。剪力值應(yīng)取 V′ 左 、 V′ 右 ，具體見(jiàn)表 31表 317。 表 318 MGE及 X值計(jì)