【正文】 KN 調(diào)幅前： VmD＝ VmJ= ? = KN VD＝ VqD－ VmD＝ － ＝ KN VJ＝ VqJ＋ VmJ＝ ＋ ＝ KN 調(diào)幅后： VmD＝ VmJ= ? ＝－ KN VD＝ VqD－ VmD＝ － ＝ KN VJ＝ VqJ＋ VmJ＝ ＋ = KN 太原理工大學(xué) 繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)（論文）紙 20 圖 3－ 12 活載彎矩分配圖 （ KN/m） 太原理工大學(xué) 繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)（論文）紙 21 圖 313 恒載作用下框架彎矩圖（ ） 太原理工大學(xué) 繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)（論文）紙 22 圖 314 活荷載作用下框架彎矩圖（ ） 同理第 二 層梁端剪力： 調(diào)幅前： VD＝ 21 ＋ ? ＝ KN VJ＝ 21 － ? ＝ KN 調(diào)幅后： VD＝ 21 + ? ＝ KN VJ＝ 21 － ? ＝ 第 三 層 A 柱柱頂及柱底軸力： N 頂 ＝ V＋ P＝ ＋ 0＝ KN N 底 ＝ ＋ ＝ KN 第 二 層 A 柱柱頂及柱底軸力 N 頂 ＝ ＋ ＋ ＝ KN N 底 ＝ ＋ = KN 其它梁端剪力及柱軸力計算見表 16，活載作用下梁端剪力及柱軸力見表 太原理工大學(xué) 繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)（論文）紙 23 表 316恒載作用下梁端剪力及柱軸力（ KN） 層 數(shù) 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 AB 跨 BC跨 AB 跨 BC跨 AB 跨 BC跨 A 柱 B 柱 VqA＝VqB VqA＝VqB VmA＝－VmB VmB＝ VmC VmA＝－ VmB VA VB VB＝VC N 頂 N 底 N 頂 N 底 3 （ ） 0 （ ） （ ） 2 （ ） 0 （ ） （ ） 7 1 （ ） 0 （ ） （ ） 7 6 注：括號內(nèi)為調(diào)幅后的剪力值。 跨中 M若小于161 ql2，應(yīng)取 M＝161 ql2。 MEA及 x1的具體數(shù)值見表 18，表中 RA、 x1 、 MGE均有兩組數(shù)值。剪力值應(yīng)取 V′ 左 、 V′ 右 ，具體見表 31表 317。 m） MEB（ KN ③ 3 A右 M 177。 ② 框架柱內(nèi)力組合 框架柱取每層柱頂和柱底兩個控制截面，組合結(jié)果見表 20 及表 21。 m，軸力單位為 KN。 m，軸力單位為 KN。 太原理工大學(xué) 繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)（論文）紙 30 圖 317 第一層梁內(nèi)力示意 混凝土強(qiáng)度等級為 C25（ fcm＝ ， fc＝ ），縱筋為Ⅱ級（ fy＝ 310 N/mm2），箍筋為Ⅰ級（ fy＝ 210 N/mm2）。 m ； Mbr＝ KN m ； Mbr＝－ 剪力調(diào)整： AB跨： Mbν ＋ Mbr＝ ＋ = KN m VA右 ＝ VB左 ＝ ? ＋ ＝ KN VB右 ＝ ? ＋ ＝ 考慮承載力抗震 系數(shù) γ RE＝ γ RE VD右 ＝γ RE VJ左 ＝ ＝ KN γ RE VJ右 ＝ ＝ KN 調(diào)整后的剪力值大于組合表中的靜力組合剪力值，故按調(diào)整后的剪力值進(jìn)行斜截面計算。 太原理工大學(xué) 繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)（論文）紙 33 ① 正截面承載力得計算 在框架設(shè)計中，應(yīng)體現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁” 三級框架 :?cM ? ?bM 式中： ?cM —— 節(jié)點(diǎn)下柱端順時針或反時針截面組合底彎矩設(shè)計值之和； ?bM —— 節(jié)點(diǎn)左、右梁端反時針或順時針方向截面組合底彎矩設(shè)計值之和。 m 右震 +＝ KN m 右震 +＝ KN m 將 ?cM 與 ?cM ˊ得差值按柱得彈性分析彎矩值之比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即 Ⅰ Ⅰ、Ⅱ Ⅱ截面）： 太原理工大學(xué) 繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)（論文）紙 34 McⅠ Ⅰ ＝ ? （ － ）＝ KN m 對底層柱底（Ⅲ Ⅲ截面）的彎矩設(shè)計值應(yīng)考慮增大系數(shù) 。 m N＝ Ⅱ Ⅱ截面：① M= = KN m N＝ KN 截面采用對稱配筋，具體配筋計算見表 27，表中： e0＝ NM ea＝ （ － e0），當(dāng) e0? h0時取 ea＝ 0 ei＝ e0＋ ea ξ 1＝ ＋ 0ihe ? 1 太原理工大學(xué) 繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)（論文）紙 35 ξ 2＝ － hL0? 1，當(dāng)hL015 時取ξ 2＝ η＝ 1＋he14001 i（hL0） 2ξ 1ξ 2 e＝η ei＋ － as ξ＝cm0fbhN （大偏心受壓） ξ＝cm0s0bcm20cm0bfbhah( 0 . 8 f0 . 4 5 hNefbhN＋）－）（－ ξ－－ ξ （小偏心受壓） As＝ Asˊ＝）－（）＋－（ η??s0ycmiahfbf2（大偏心受壓） As＝ Asˊ＝）－（ξ ）－－ ξ （ ??s0ycm20ahffbh0. 51N （小偏心受壓） 表 327 柱正截面受壓承載力計算 截面 Ⅰ Ⅰ Ⅱ Ⅱ Ⅲ Ⅲ M（ KN m Mcl＝ KN 框架梁的截面高度 hb 一般按（ 1/8～ 1/12） lb（ lb 為梁的計算跨度 ） 估算，且不宜大于1/4 凈跨，梁的高寬比 bb/hb 較小時，混凝土抗剪能力有較大降低，同時梁截面寬度不宜小于 200mm 和 1/2bc（ bc 為柱寬 ） ，梁截面的最小尺寸還應(yīng)滿足豎向荷載作用下的剛度要求。試驗(yàn)表明，當(dāng) x/ h0在 ～ 范圍內(nèi)時，梁的位移延性系數(shù)可達(dá)3～ 4。 荷載計算 恒載系數(shù)取 ；活載系數(shù)取 。又由于短邊支座 a 為 B及 B2區(qū)格的共同支座， B2 區(qū)格長邊支座彎距為已知， mx’ =239。( 3 1 )12 3 . 5 9 K32 ( 1 / 4 ) 22xyxql nmm N mnn????? ? ?? ? ? xh0 、 yh0 、 ? 值同前。( 3 1 )12 4 .7 1 K32 ( 1 / 4 ) 22xyxql nmm N mnn????? ? ?? ? ? （ 2）求 x方向跨中截面配筋： 6 204 . 7 1 1 0 2 3 9 . 9 32 1 0 0 . 9 5 1 0 0xsyxmA m mfh? ?? ? ??? 選筋：Φ 6100 As=283mm2 （ 3）求 y方向跨中配筋： ym 0 .4 7 4 4 .7 1 2 .9 2 . /K N m m? ? ? 6 202 . 9 2 1 0 1 6 2 . 6 3 m /2 1 0 0 0 . 9 5 9 0ysyxmA m mfh? ?? ? ??? 選筋：Φ 6150 As=189 mm2 太原理工大學(xué) 繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)（論文）紙 44 基礎(chǔ)設(shè)計 1． 依據(jù)規(guī)范 《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（ GB 50010－ 2020） 2． 幾何參數(shù)： 已知尺寸： B1 = 1200 mm, A1 = 1200 mm H1 = 300 mm, H2 = 200 mm B = 600 mm, A = 600 mm 無偏心： B2 = 1200 mm, A2 = 1200 mm 基礎(chǔ)埋深 d = m 鋼筋合力重心到板底距離 as = 80 mm 3． 荷載值： (1)作用在基礎(chǔ)頂部的基本組合荷載 F = kN Mx = kN m 繞 Y 軸 彎矩 : M0y = My＋ Vxm 4． 材料信息：混凝土： C35 鋼筋： HPB235(Q235) 5． 基礎(chǔ)幾何特性： 底面積： S = (A1＋ A2)(B1＋ B2) = = m2 繞 X 軸抵抗矩： Wx = (1/6)(B1+B2)(A1+A2)2 = (1/6) = m3 繞 Y 軸抵抗矩： Wy = (1/6)(A1+A2)(B1+B2)2 = (1/6) = m3 計算 1． 修正地基承載力 修正后的地基承載力特征值 fa = kPa 2． 軸心荷載作用下地基承載力驗(yàn)算 pk = (Fk＋ Gk)/A Fk = F/Ks = Gk = 20Sβ hpA l am = (at＋ ab)/2 pjmax,x = F/S＋ M0y/Wy = ＋ pjmin,x = F/S－ M0y/Wy = － pjmax,y = F/S＋ M0x/Wx = ＋ pjmin,y = F/S－ M0x/Wx = － pj = pjmax,x＋ pjmax,y－ F/S = ＋ － = kPa (1)柱對基礎(chǔ)的沖切驗(yàn)算： H0 = H1＋ H2－ as = ＋ － = m X 方向： Alx = 1/4f t (B＋ 2H0＋ B1＋ B2)(A1＋ A2－ A－ 2H0) = (1/4) (＋ 2 ＋ )(－ － 2 ) = m2 Fly = pja myβlf c l]/12 MⅡ =(l－ a39。結(jié)構(gòu)重要性系數(shù) r0=1。 太原理工大學(xué) 繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)（論文）紙 50 TB2 TB1TB1TL 1 TL 1 TL 1TB 2TL 1TB 1 圖 51 樓梯計算簡圖 梯段板 TB1 板的計算 梯段板 TB1的計算 踏步板的傾角： ???tg ?? ? 板厚： mmlt 1 2 0~1 4 4)301~251( ?? 取 t=130mm 荷載計算 、 荷 載 種 類 荷 載 標(biāo) 準(zhǔn) 值 （ KN/m） 荷載 分項(xiàng) 系數(shù) 荷 載 設(shè)計值 （ KN/m） 太原理工大學(xué) 繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)（論文）紙 51 表 51 TB1板荷載 計算 內(nèi)力及截面承載力計算 （ 1）正截面承載力計算 取 h0=t20=13020=110mm ln=3000mm 考慮到梯段板兩斷與梁的固結(jié)作用，板跨中的最大彎矩： 22 ????? nplM KN AS=257mm2 〉 %%5 1 0 0 050 2 5 7 ????? 平臺梁 TL1 計算 計算簡圖及截面尺寸 由圖可知平臺梁兩端支承在磚墻上，可按單跨簡支梁計算，不考慮平臺板的影響。 AS=604mm2 〉 %% 604 ????? （ 2）斜截面承載能力計算 KNPlVn 9 4 o s21 ?????? ? 由于 KNKNbhfV t 0 01 0 0 0 ??????? 由此可證明梯段板抗剪承載能力較 大，設(shè)計樓梯時不需要對梯段斜截面進(jìn)行驗(yàn)算。主要選用材料：平臺板及樓梯段受力及構(gòu)造鋼筋均用HPB235 級鋼筋，平臺梁縱向受力鋼筋用 HRB335 級鋼筋 。)(pmax＋ pmin－ 2G/A)/48 (1)柱根部受彎計算： G = = = X 方向受彎截面基底反力設(shè)計值： pminx = (F＋ G)/S－ M0y/Wy = (＋ )/－ pmaxx = (F＋ G)/S＋ M0y/Wy = (＋ )/＋ pnx = pminx＋ (pmaxx－ pminx)(2B1＋ B)/[2(B1＋ B2)] = ＋ (－ ) (2 ) = kPa Ⅰ Ⅰ截面處彎矩設(shè)計值： MⅠ = [(B1＋ B2)/2－ B/2]2{[2(A1＋ A2)＋ A](pmaxx＋ pnx－ 2G/S) ＋ (pmaxx－ pnx)(A1＋ A2)}/12