【正文】 0+ 、 40+ 。 因?yàn)? ??????0]43k1L[ ）（塑模L （ 41） 式中 塑L — 塑件外形最大尺寸； k— 塑件平均收縮率 ， 前面取 %； △ — 塑件的尺寸公差； δ— 模具制造公差，取塑件尺寸公差的 1/3～ 1/6，此處取 1/3。 故 )3/1(0 ])4/3()(41[39。 ??? ??????模L ][39。39。 ??? ?????? ）（模 ）（）（L 對于塑件 、 因?yàn)? ???????? ???? 032k1 ）（塑模 HH （ 42） 式中 塑H — 塑件高度方向的最大尺寸 。 故 ][39。 ??? ?????? ）（模 ）（）（H 17 ][39。39。 ??? ?????? ）（模 ）（）（H 型芯的徑向尺 寸與深度 凸模尺寸的計(jì)算 對于塑件 ? 、 φ10+、 ?R 尺寸的凸模外形尺寸： 因?yàn)? 0]43k1[?????? ）（塑模 ll （ 43） 式中 塑l — 塑件內(nèi)形徑向的最小尺寸 。 故 0 ][ ?? ??????? ）（模 ）（）（l 0 ][39。39。 ?? ?????? ）（模 ）（）（l 0 ][39。39。39。 ?? ?????? ）（模 ）（）（l 對于塑件 + 尺寸的凸模深度尺寸 因?yàn)? 0]Δ)3/2()1[ ????? khh （塑模 （ 44） 式中 塑h — 塑件高度方向的最大尺寸 。 故 0 )3/1( ][ ?? ?????? ）（）（模h 模具型腔側(cè)壁和底板厚度的計(jì)算 成型零件材料選擇 為實(shí)現(xiàn)高性能的目的；選用模具材料應(yīng)具有高耐磨性，高耐蝕睡，良好的穩(wěn)定性和良好的導(dǎo)熱性。還根據(jù)防護(hù)罩成型的特點(diǎn)和采用原材料為 ABS。所以該成型零件采用 45。即經(jīng)濟(jì)以合理。采用的熱處理方式是淬火加中溫回火， HRC≥55。 對型腔厚度分別作強(qiáng)度和剛度計(jì)算 型腔應(yīng)具有足夠的壁厚以承受塑料熔體的高壓，對型腔厚度分別作強(qiáng)度和剛度計(jì)算取 型腔壁厚計(jì)算最大壓力為準(zhǔn)，因此防護(hù)罩的型腔不太大，故應(yīng)采強(qiáng)度計(jì)算。 型腔側(cè)壁的厚度計(jì)算 當(dāng) a/L≥ ： h=22σ4 )ωβ1( +pL （ 45） 當(dāng) a/L≤ ： 18 h=22σ )ωβ1(3 ?pa （ 46） 式中 h— 型腔側(cè)壁厚度， mm； ? — 模具材料的許用應(yīng)力， MPa； P— 型腔所受壓力， Mpa； L— 型腔側(cè)壁長邊尺寸， mm； a— 型腔側(cè)壁受熔體壓力的部分高度， mm； w— 系數(shù)； β— 邊長比， β=b/L。 型腔底板厚度的計(jì)算 ： 即 2242σ)1(4 ??? bPH （ 47） 式中 P— 型腔壓力 ,MPa； b— 模具長度 ,mm。 根據(jù)型腔尺寸計(jì)算得型腔的側(cè)壁及底板厚度： h=20mm H=25mm 19 第 5 章 合模導(dǎo)向機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 導(dǎo)向與定位機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 注塑模具的導(dǎo)向機(jī)構(gòu)主要有導(dǎo)柱導(dǎo)向和錐面定位兩種類型。導(dǎo)柱導(dǎo)向機(jī)構(gòu)主要用于動(dòng)、定模之間的開合模導(dǎo)向。錐面定位機(jī)構(gòu)用于動(dòng)、定模之間的精密對中定位。 導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的 功用 合模時(shí)保證動(dòng)、定模正確的位置，以便合模后保持模具型腔的正確形狀。 合模時(shí)引導(dǎo)動(dòng)模按序正確閉和，防止損壞凹、凸模。 導(dǎo)柱在工作中承受一定的側(cè)向壓力。 導(dǎo)向機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)及設(shè)計(jì) 模具設(shè)計(jì)通常購買標(biāo)準(zhǔn)模架，其中包括了導(dǎo)向機(jī)構(gòu)，如拉桿導(dǎo)柱，小導(dǎo)柱，復(fù)位桿。 定位機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 通常有導(dǎo)向機(jī)構(gòu)就足夠動(dòng)、定模之間的正確定位了。但由于導(dǎo)套和導(dǎo)柱之間存在間隙，所以對于薄壁、精密塑件的注塑模具，僅有導(dǎo)柱導(dǎo)向機(jī)構(gòu)是不夠的，還必須在動(dòng)、定模之間增設(shè)錐面定位機(jī)構(gòu)， 以滿足精密定位和同軸度的要求。 導(dǎo)柱的設(shè)計(jì) 導(dǎo)柱應(yīng)均勻分布在模具分型面的四周，導(dǎo)柱中心至模具外緣應(yīng)有足夠的距離，常取導(dǎo)柱中心到模具邊緣距離為導(dǎo)柱直徑的 1～ 倍，以保證模具強(qiáng)度。 導(dǎo)柱的長度應(yīng)比型芯端面的高度高出 8～ 12mm，以免出現(xiàn)導(dǎo)柱未導(dǎo)正方向而型腔進(jìn)入凹模時(shí)與凹模相碰撞而損壞。 導(dǎo)柱應(yīng)具有足夠的耐用磨度和強(qiáng)度，常采用 20 鋼經(jīng)滲碳淬火處理或 T T10 鋼經(jīng)淬火處理，硬度為 50～ 55HRC，導(dǎo)柱和導(dǎo)套配合部分表面粗糙度為 ～ m? ，固定部分的表面粗糙度為 m? 。 為了使導(dǎo)柱能順利進(jìn)入導(dǎo)套，導(dǎo)柱端部應(yīng)作成錐臺形或半球形。導(dǎo)柱的基本結(jié)構(gòu)形式有兩種，一種是除了安裝部分的凸肩外其余部分直徑相同，稱為帶頭導(dǎo)柱。另一種是除安裝部分的凸肩外安裝用的配合部分直徑比外伸工作部分直徑大，稱為帶肩導(dǎo)柱。對于該模 20 具，由于其精度要求比較高，所以采用帶頭導(dǎo)柱。 21 第 6 章 脫模機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 脫模機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 注 塑成型每一循環(huán)中，塑件必須從模具中凹、凸模上脫出，完成脫出塑件的裝置稱為脫模機(jī)構(gòu)，也稱頂出機(jī)構(gòu)。 設(shè)計(jì)原則 脫模機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)須遵循以下原則： ，所以頂出力的作用點(diǎn)應(yīng)盡量靠近凸模； ，如加強(qiáng)條、凸緣、厚壁等處，作用面積也盡可能大一些，以防止塑件變形和損壞； ，頂出位置應(yīng)盡量設(shè)在塑件內(nèi)部或?qū)λ芗庥^影響不大的部位； ，為不 影響塑件尺寸和使用，一般頂桿與塑件接觸處凹進(jìn)塑件 ～ ；否則塑件會(huì)出現(xiàn)凸起，影響基面的平整。 脫模機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 簡單脫模機(jī)構(gòu) 在動(dòng)模一邊拖加一次頂出力，就可實(shí)現(xiàn)塑件脫模的機(jī)構(gòu)稱為簡單脫模機(jī)構(gòu)。通常包括頂桿（或推桿）脫模機(jī)構(gòu)等。 頂桿多用 T8A 或 T10A 材料，頭部淬火硬度達(dá) 50HRC 以上，表面粗糙度取 Ra 值小于 m? ，和頂桿孔呈 H8/f8 配合。頂桿是模具標(biāo)準(zhǔn)件。 頂桿頂出塑件后，必須回到頂出前的初始位置，才 能進(jìn)行下一次循環(huán)的工作。因此，還必須設(shè)計(jì)復(fù)位桿來實(shí)現(xiàn)這一動(dòng)作。復(fù)位桿又稱回程桿。 復(fù)位（回程）桿回程。復(fù)位桿端面與分型面平齊，合模時(shí)，定模板推動(dòng)復(fù)位桿，通過頂桿固定板，頂板使頂桿恢復(fù)到頂出前的位置。復(fù)位桿必須裝在固定桿的同一固定板上。 由于塑件形狀為圓殼形而且壁厚較薄，使用推桿推出容易在塑件上留下推出痕跡，不宜采用。所以選擇推件板推出機(jī)構(gòu)完成塑件的推出，這種方法結(jié)構(gòu)簡單，推出力均勻，塑件在推出時(shí)變形小，推出可靠。 22 第 7 章 側(cè)向分型與抽芯機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 由于本塑件結(jié)構(gòu)的特殊性，塑件的成型機(jī)構(gòu)大部分也就是抽芯 機(jī)構(gòu)。也可以說成型零件的設(shè)計(jì)基本上就是抽芯機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)。由于抽芯距離較短，抽芯力較小，所以采用斜導(dǎo)柱抽芯機(jī)構(gòu)。斜導(dǎo)柱裝在定模板上，滑塊裝在推件板上，開模時(shí)斜導(dǎo)柱驅(qū)動(dòng)滑塊運(yùn)動(dòng)，以便抽出滑塊前端的側(cè)型芯部分。 側(cè)向分型與抽芯機(jī)構(gòu)的分類 根據(jù)動(dòng)力來源的不同，側(cè)向分型與抽芯機(jī)構(gòu)一般可分為機(jī)動(dòng)、液壓或氣動(dòng)以及手動(dòng)等三大類型。根據(jù)塑件結(jié)構(gòu)進(jìn)行合理選用， 本套模具選用機(jī)動(dòng)。 抽芯力計(jì)算 側(cè)向型芯或側(cè)向成型模腔從成型位置到不妨礙塑件的脫模推出位置所移動(dòng)的距離稱為抽芯距。抽芯力的計(jì)算同脫模力計(jì)算相同。對于側(cè)向凸起 較少的塑件的抽芯力往往是比較小的，僅僅是克服塑件與側(cè)型腔的粘附力和側(cè)型滑塊移動(dòng)時(shí)的摩擦阻力。 對于側(cè)型芯的抽芯力，往往采用如下公式進(jìn)行估算： ? ???? s inco s ?? PAF c （ 71） 式中 cF — 抽芯力（ N）； P — 塑件對型芯在單位面積的抱緊力（ MPa），一般取 8～ 20MPa； ? — 鋼與塑件的摩擦系數(shù)，一般取 ～ ； A— 塑件包容型芯的側(cè)面積（ mm2）； α— 脫模斜度（176。） 。 在此模具中 P 取 10MPa， μ =， α =0， A 計(jì)算的 106mm2 ，則 cF =10107106= 共有兩個(gè)型腔，所以總脫模力 2cF =。 抽芯距計(jì)算 在設(shè)計(jì)抽芯機(jī)構(gòu)時(shí)，除了計(jì)算側(cè)向抽芯力之外，還需考慮抽芯距地問題，側(cè)向抽芯距應(yīng)為完成側(cè)孔、側(cè)凹抽拔的最大深度再加上 3～ 5mm的安全余量。所以本模具的抽拔距為5mm。 23 斜導(dǎo)柱分型抽芯機(jī)構(gòu) 斜導(dǎo)柱側(cè)向分型與抽芯機(jī)構(gòu)主要由與 開模方向成一定角度的斜導(dǎo)柱、側(cè)型腔或型芯滑塊、導(dǎo)滑槽、楔緊塊和側(cè)型腔或型芯滑塊定距限位裝置等組成。 斜導(dǎo)柱的設(shè)計(jì) 斜導(dǎo)柱傾斜角確定 斜導(dǎo)柱軸向與開模方向的夾角稱為斜導(dǎo)柱的傾斜角 α， α的大小對斜導(dǎo)柱的有效工作長度、抽芯距和受力狀況等起著決定性的影響。傾斜角 α實(shí)際上斜導(dǎo)柱與滑塊之間的壓力角。α應(yīng)小于 25176。，一般取在 15～ 20176。在這種情況下鎖緊塊 α=α+（ 2～ 3176。） ，防止側(cè)型芯受到成型壓力的作用時(shí)向外移動(dòng)，斜導(dǎo)柱變形。本模具取 20176。 斜導(dǎo)柱的直徑 斜導(dǎo)柱的直徑取決于它所受的最大彎曲力。而彎 曲力又與抽拔力及其位置、斜銷斜度等有關(guān)，根據(jù)斜導(dǎo)柱的強(qiáng)度條件，利用材料的力學(xué)的方法可推得斜導(dǎo)柱直徑的計(jì)算公式 10c o s3 2 ?? w wFLd ? （ 72） 式 中 d — 斜導(dǎo)柱直徑（ mm）； F — 抽出側(cè)抽芯的抽拔力（ N）； WL — 斜導(dǎo)柱的彎曲力臂（ mm）； σ— 斜導(dǎo)柱許用彎曲應(yīng)力，對于碳素工具鋼可取 300MPa； α— 斜導(dǎo)柱傾斜角。 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，取斜導(dǎo)柱直徑 d為 12mm。 斜導(dǎo)柱的長度 斜導(dǎo)柱的長度應(yīng)為實(shí)現(xiàn)抽芯距 S所需的長度與安裝結(jié)構(gòu)長度之和，斜導(dǎo)柱的長度與抽芯距 s、斜導(dǎo)柱直徑 d、固定軸間直徑傾斜角 α以及安裝導(dǎo) 柱的模板厚度 h有關(guān)，斜導(dǎo)柱的總長為： 54321 LLLLLLZ ????? （ 73） = ? ?105s i n/t a n2/c o s/t a n2/2 ?????? ???? sdhd 式中 d2— 斜導(dǎo)柱固定部分的大端直徑（ mm）； h— 斜導(dǎo)柱固定板厚度（ mm）； 24 S— 抽芯距（ mm）； d— 斜導(dǎo)柱直徑（ mm）； α— 斜導(dǎo)柱傾斜角。 經(jīng) 計(jì)算斜導(dǎo)柱的長度為 88mm。 滑塊、楔緊塊與導(dǎo)滑槽的設(shè)計(jì) 成型滑塊在側(cè)向抽芯和復(fù)位過程中，要求其必須沿一定的方向平穩(wěn)地往復(fù)移動(dòng)，這一過程是在導(dǎo)滑槽內(nèi)完成的。根據(jù)模具上側(cè)型芯大小、形狀和要求不同，以及各工廠的具體使用情況，滑塊與導(dǎo)滑槽的配合形式也不同，一