【正文】 0 4 92 8 4 62 ?????? 則彎起點(diǎn)至跨中截面的水平距離為 mmLx k 1 0 7 4 738951 4 8 8 2)3122 8 6 6 0( ?????? ? 根據(jù)圓弧切線的性質(zhì)，圖中彎止點(diǎn)沿切線方向至導(dǎo)線點(diǎn)的距離與彎起點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離相等，所以彎止點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離為 mmLL bb 1 0 3 98c o s1 0 4 9c o s 021 ????? ?? 故彎止點(diǎn)至跨中截面的水平距離為 27 mmLLx bbk 1 2 8 3 5)104910391 0 7 4 7()( 21 ?????? 同理可以計(jì)算 N N2 的控制點(diǎn)位置，將各鋼束的控制參數(shù)匯總于表 41中。 表 41 各鋼束彎曲控制要素 鋼束號(hào) 升高值)(mmc 彎起角)(0?? 彎起半徑 R(mm) 支點(diǎn)至錨固點(diǎn)的水平距離d(mm) 彎起點(diǎn)距跨中截面水平距離)(mmxk 彎止點(diǎn)距跨中截面水平距離（ mm） N1 1610 8 45000 156 595 6858 N2 900 8 30000 256 6796 10972 N3 500 8 15000 312 10747 12835 c) 各截面鋼束位置及傾角計(jì)算 以 N3 號(hào)鋼束為例，計(jì)算鋼束上任一點(diǎn) i 離梁底距離 ii caa ?? 及該點(diǎn)處鋼束的傾角 i? ，式中 a 為鋼束彎起前其重心至梁底的距離， mma 100? ； ic 為 i 點(diǎn)所在計(jì)算截面處鋼束位置的升高值。 計(jì)算時(shí)，首先應(yīng)判斷出 i 點(diǎn)所在的區(qū)段，然后計(jì)算 ic 及 i? ，即 當(dāng) 0)( ?? ki xx 時(shí)， i 點(diǎn)位于直線段還未彎起， 0?ic ，故 mmaai 100?? ； 0?i? 當(dāng) )()(0 21 bbki LLxx ???? 時(shí)， i 點(diǎn)位于圓弧彎曲段， ic 及 i? 按下式計(jì)算，即 22 )( kii xxRRc ???? ? ?R xx kii ?? ?1sin? 當(dāng) )()( 21 bbki LLxx ??? 時(shí)， i 點(diǎn)位于靠近錨固的直線段，此時(shí) ?80 ????i ， ic 按下式計(jì)算，即 02 tan)( ?bkii Lxxc ??? 將各截面鋼束位置 ia 及傾角 i? 計(jì)算值祥見表 42 28 表 42 各截面鋼束位置（ ia ）及其傾角（ i? ）計(jì)算表 計(jì)算截面 鋼束編號(hào) ix )(mm )( 21 bb LL ? )(mm )( ki xx? )(mm R xx kii )(sin 1 ?? ?? )(? ic )(mm ii caa ?? )(mm 跨中截面（ II） 0?ix N1 595 6263 為負(fù)值，鋼束尚未彎起 0 0 100 N2 6796 4176 N3 10747 2088 4/L 截面mmxi 7165? N1 595 6263 )()( 21 bbki LLxx ??? 8 481 581 N2 6796 4176 4176369)(0 ???? ki xx 2 102 N3 10747 2088 為負(fù)值，鋼束尚未彎起 0 0 100 變化 點(diǎn)截面（ IIII） mmxi 10630? N1 595 6263 )()( 21 bbki LLxx ??? 8 968 1068 N2 6796 4176 4 1 7 63 8 3 4)(0 ???? ki xx 246 346 N3 10747 2088 為負(fù)值，鋼束尚未彎起 0 0 100 支點(diǎn)截面 mmxi 14330? N1 595 6263 )()( 21 bbki LLxx ??? 8 1488 1588 N2 6796 4176 )()( 21 bbki LLxx ??? 8 764 864 N3 10747 2088 )()( 21 bbki LLxx ??? 8 356 456 29 d) 鋼束平彎段的位置及平彎角 N N N3 三束預(yù)應(yīng)力鋼絞線在跨中截面布置在同一水平面上，而在錨固段三束鋼絞線則都在肋板中心線上，為實(shí)現(xiàn)鋼束的這種布筋方式， N N3 在主梁肋板中必須從兩側(cè)平彎到肋板中心線上，為了便于施工中布置預(yù)應(yīng)力管道， N N3 在梁 中的平彎采用相同的形式，其平彎位置如圖所示。平彎段有兩段曲線弧，每段曲線弧的彎曲角為 ?8000638 ??? ??。 跨中截面中心線3鋼 束平彎示意圖跨中截面中心線2鋼束平 彎示意圖 圖 43 鋼束平彎示意圖（尺寸單位： mm） 非 預(yù)應(yīng)力鋼筋 截面估算及布置 按構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)估算非預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量： 設(shè)預(yù)應(yīng)力筋束河普通鋼筋的合力點(diǎn)到截面底邊的距離為 mmaps 80? ，則 mmahh ps 1 7 2 0801 8 0 00 ????? 由公式 ?????? ?? 239。0 xhxbfM ofcdd?得： ?????? ????? 6 xx 解得 mmhmmx f 2 2 39。 ??? 則 239。 330 mmf AfxbfA sd ppdfcdS ???????? 采用 5根 20mm的 HRB400鋼筋，提供鋼筋截面面積為 22 3 3 71 5 7 0 mmmmA s ?? 。在梁底布置成一排，其間距為 75mm，鋼筋重心距底邊距離為 mmas 45? 。 30 7 5 圖 44 非預(yù)應(yīng)力鋼筋布置圖（尺寸單位： mm） 31 5 計(jì)算主梁截面幾何特性 本節(jié)在求得各驗(yàn)算截面的毛截面特性和鋼束位置的基礎(chǔ)上，計(jì)算主梁凈截面和換算截面的面積、慣性矩及梁截面分別對(duì)重心軸、上梗肋與下梗肋的靜矩，最后匯總成截面特性值總表，為各受力階段的應(yīng)力驗(yàn)算準(zhǔn)備計(jì)算數(shù)據(jù)。 現(xiàn)說明其計(jì)算方法，在表 52 中示出所有截面特性值的計(jì)算結(jié)果。 主梁的受力階段 后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁主梁截面幾何特性應(yīng)根據(jù)不同的受力階段分別計(jì)算。 T 形梁從施工到運(yùn)營(yíng)經(jīng)歷了如下三個(gè)階段： （ 1） 主梁預(yù)制并張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋 主梁混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的 90%后，進(jìn)行預(yù)應(yīng)力的張拉，此時(shí)管道尚未壓漿，所以其截面特性為計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋影響（將非預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土）的凈截面，該截面的截面特性計(jì)算中應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力管道的影響， T梁翼板寬度為 1800mm。 （ 2） 灌漿封錨，主梁吊裝就位并現(xiàn)澆 400mm 濕接縫 預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉完成并進(jìn)行管道壓漿、封錨后，預(yù)應(yīng)力鋼筋能夠參與截面受力。主梁吊裝就位后現(xiàn)澆 400mm 濕接縫，但濕接縫還沒有參與截面受力，所以此時(shí)的截面特性計(jì)算應(yīng)采用計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng) 力鋼筋影響的換算截面， T梁翼板依然為1800mm （ 3） 橋面、欄桿及人行道施工和營(yíng)運(yùn)階段 橋面濕接縫結(jié)硬后，主梁即為全截面參與工作，此時(shí)截面特性計(jì)算計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面， T梁翼板有效寬度為 2200mm。 截面幾何特性的計(jì)算可以列表進(jìn)行，以第一階段中截面為例列于下表中。同理，可求得其它受力階段控制截面幾何特性如表 51 所示。 32 表 51 第一階段跨中截面幾何特性計(jì)算表 分塊名稱 分塊面積 iA )(mm iA 重心至梁頂距離 )(mmyi 對(duì)梁頂邊的面積距 ii yS iA? )( 3mm 自身慣性矩)( 4mmIi )( iu yy ? )(mm 2)( iuii yyAI ?? )( 4mm 截面慣性矩xi III ??)( 4mm 混凝土全截面 310804? 584． 2 ? ? ??? ? 非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算截面 )1( ?? ? sES A? 1755 ? 0? ??? ? 預(yù)留管道面積 32 4/703 ??? ?? ? 1700 ?? 0? ??? ?? 凈截面面積 ??nA /? ?? nimu ASy ??? iS ? ?? ? 33 各控制截面不同階段的截面幾何特性匯總 將各控制截面不同階段的截面幾何特性匯總于表 52 表 52 各控制截面不同階段的截面幾何特性匯總表 受力階段 計(jì)算截面 )( 2mmA )(mmyu )(mmyb )(mmep )( 4mmI )( 3mmW uu yIW /? bb yIW /? pp eIW /? 階段 1：孔道壓漿前 跨中截面 ? ? ? ? ? 4/L 截面 ? ? ? ? ? 變化點(diǎn)截面 ? ? ? ? ? 支點(diǎn)截面 ? ? ? ? ? 階段 2：管道結(jié) 硬后至濕接縫結(jié)硬前 跨中截面 ? ? ? ? ? 4/L 截面 ? ? ? ? ? 變化點(diǎn)截面 ? ? ? ? ? 支點(diǎn)截面 ? ? ? ? ? 階段 3：濕接縫結(jié)硬后 跨中截面 ? ? ? ? ? 4/L 截面 ? ? ? ? ? 變化點(diǎn)截面 ? ? ? ? ? 支點(diǎn)截面 ? ? ? ? ? 34 6 鋼束預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，當(dāng)計(jì)算主梁截面應(yīng)力和確定鋼束的 控制應(yīng)力時(shí)，應(yīng)計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失值。后張法梁的預(yù)應(yīng)力包括 前期預(yù)應(yīng)力損失 （鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起的損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和 后期預(yù)應(yīng)力損失 （鋼絞線應(yīng)力松弛、混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力（永存應(yīng)力）分別等于張拉應(yīng)力扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失。 預(yù)應(yīng)力 鋼筋張拉（錨下）控制力 con? 按《公路橋規(guī)》規(guī)定采用 M P af pkc o n 1 3 9 51 8 6 ????? 鋼束應(yīng)力損失 預(yù)應(yīng)力鋼筋與 管道間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失 1l? 按《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，計(jì)算公式為： ()1 1 kxl con e ???? ????? ? ??? （ 61） 對(duì)于跨中截面： dlx ?? 2/ d 為錨固點(diǎn)到支點(diǎn)中心線的水平距離（圖 42）； ? 、 k 分別為預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道的摩擦系 數(shù)及管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)，采用預(yù)埋金屬波紋管成型時(shí)，由附表 25查得 ?? 、 ?k ； ? 為張拉端到跨中截面間，管道平面轉(zhuǎn)到的角度 ： 這里 N1 只有彎矩，其角度為 : ?801 ????N N2 和 N3 不僅有豎彎還有平彎（圖 43），其角度應(yīng)為管道轉(zhuǎn)過的空間角度 。 其中豎彎角度為 : ?8?v? 平彎角度為 : ? ???H? 所以空間轉(zhuǎn)角為 ： ?1 4 3 222232 ?????? vHNN ???? 跨中截面 ? ???? 各鋼束摩擦應(yīng)力損失值 1l? 見 表 61 表 61 跨中截面 ? ???? 各鋼束摩擦應(yīng)力損失值 1l? 計(jì)算 鋼束編號(hào) ? ?? )(mmx kx )(1 kxe ???? ??? )(MPacon? )(1 MPal? )(? 弧度 N1 8 1295 N2 1295 35 續(xù)表 61 N3 1395 平均值 同理可計(jì)算出其他控制截面處的 1l? 值。各截面摩擦應(yīng)力損失值 1l? 的平均值的計(jì)算結(jié)果，列于表 62。 表 62 各控制 截面 1l? 平均值 截面 跨中 ? ???? 4/L 變化點(diǎn) ? ?ⅡⅡ ? 支點(diǎn) 1l? 平均值（ MPa） 錨具變形、鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失（ 2l? ） 計(jì)算錨具變形、鋼筋回縮引起的應(yīng)力損失，后張法曲線布筋的構(gòu)件應(yīng)考慮錨固后反摩阻的影響。首先計(jì)算反摩阻影響長(zhǎng)度 fl ，即 ? ???? dpf Ell ?/ (62) 式中的 ??l 為張拉端錨具變形值，查表得夾片錨具頂壓張拉時(shí) l? 為 4mm； d??為單位長(zhǎng)度由管道摩阻引起的預(yù)應(yīng)力損失， lld /)( 0 ??? ??? ； 0? 為張拉端錨下張拉控制應(yīng)力， l? 為扣除沿途管道摩擦損失后錨固端預(yù)拉應(yīng)力， 10 ll ??? ?? ； l 為張拉端至錨固端的距離，這里錨固端為跨中截面。將各束預(yù)應(yīng)力鋼筋