【正文】 和圖 所示。 方案一的最大鎖模力約為 噸，發(fā)生在填充時間為 的時候；方案二的最大鎖模力約為 噸，發(fā)生在填充時間為 的時候，大大低于 方案一，因此，就鎖模力而言，方案二較好。 景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 20 圖 鎖模力（方案一） 圖 鎖模力（方案二） （ 5）熔融體流動前沿溫度 熔融體流動前沿溫度指的是熔融體流動前沿到某一節(jié)點的溫度。在制件比較薄的地方，如果這一溫度太 低，則會造成滯流、短射現(xiàn)象的發(fā)生。如果這一溫度太高，則會使塑料聚合體發(fā)生降解，造成制件的表面缺陷。兩種方案的熔融體流動前沿溫度的分析結(jié)果如圖 和圖 所示。 景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 21 圖 流動前沿溫度（方案一） 圖 流動前沿溫度（方案二 ) 由上圖可以看出，方案一 和方案二 的熔融體流動前沿溫度 都比 較均勻，絕大部分與設(shè)置的模溫 260176。C 相近。因此，對熔融體流動前沿溫度而言， 方案二比較好 。 景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 22 設(shè)計方案的選定 由 方案分析的比較得方案二和方案相比；充填時間，方案二略好；氣穴與熔接痕兩者相差不多；但方案二的鎖模力和流動前沿溫度比方案一好，且方案二的模架比方案一的模架更簡易，故而此次設(shè)計選用方案二。 澆注系統(tǒng)的設(shè)計 分型面的選擇 分型面是模具結(jié)構(gòu)中的基準(zhǔn)面，選擇模具分型面時通?？紤]如下有關(guān)問題： [1] 根據(jù)塑件的某些技術(shù)要求，確定成型零件在動模和定模上的配置； [2] 塑件的生產(chǎn)批量； [3] 結(jié)合塑件的流動性確定澆注系統(tǒng)的形式和位置； [4] 型腔的溢流和排氣條件； [5] 模具加工的工藝性。 分析零件特點后，發(fā)現(xiàn)零件的 外表面有比較高的精度要求， 簡易分型面示意圖 如下圖 所示： 圖 分型面 主流道的設(shè)計 主流道是指澆注系統(tǒng)中從注射機(jī)噴嘴與模具接觸處開始到分流道為止的塑料熔體的流動通道，是熔體最先流經(jīng)模具的部分。主流道通常設(shè)計在模具的澆口套中，在臥式注射機(jī)上主流景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 23 道垂直于分型面，為使凝料能順利拔出，設(shè)計成圓錐形，選用材料為 P20，熱處理要求淬火53～ 57HRC。主流道各部分尺寸如下圖 所示： 圖 主流道個部分尺寸 按照 前面所選取的注射機(jī)的參數(shù)和設(shè)計要求主流道各部分尺寸計算如下： 主流道小端直徑 mmmmRd )()1~( ??????? 主流道球面半徑 1 4 m m2 m m122)~(1SR 1 ????? R ； 主流道錐角 α＝ 2176?！?6176。，為了方便拉出主流道，這里取 α＝ 2176。； 主流道長度 L＝ 100 主流道大端倒圓角：為使融料順利進(jìn)入分流道，可在主流道出料端設(shè)計半徑 r=2mm 的圓弧過渡。 主流道襯套的設(shè)計 因為在 澆注成型時，主流道要與高溫熔料體和注塑機(jī)噴嘴反復(fù)接觸和碰撞，所以本設(shè)計不將主流道直接開在定模板上，而是設(shè)計成獨立的主流道襯套，然后將它嵌入到定模座板中。它的優(yōu)點是對主流道的加工和熱處理以及襯套本身的選材等工作帶來很大的方便，而且在主流道損壞以后，也便于修整和更換，符合生產(chǎn)經(jīng)濟(jì)效益。 本次設(shè)計所選用的澆口套為把澆口套與定位圈設(shè)計成整體形式，澆口套與模板間的配合采用 H6/M6 的過渡配合，用螺釘定位于定模座板上，此種設(shè)計一般只用于小型注射模，如下圖 所示： 景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 24 圖 澆口套 分流道的設(shè)計 在設(shè)計中考慮到，在保證成型質(zhì)量的前提下盡量縮短流程，減少斷面積以縮短充填及冷卻時間，縮短成型周期，減少澆注系統(tǒng)損耗的朔料，因為梯形截面分流道加工叫容易，且熱量損失與壓力損失均不大，為常用形式，故本次設(shè)計選梯形分流道截面。 梯形截面分流道的尺寸可按下面經(jīng)驗公式確定： B= ??? Lm = 1/2 18 1/4= H=2/3B=2/3 = 其中， B— 梯形的大底邊寬度（ mm） m— 塑件的質(zhì)量（ g） L— 分流道的長度（ mm） H— 梯形的高度（ mm） 梯形的側(cè)面斜角 a 常取 5176?！?10176。 澆口的設(shè)計 澆口亦稱進(jìn)料口，是連接分流道與型腔的熔體通道。澆口的設(shè)計與位置的選擇恰當(dāng)與否，直接關(guān)系到朔件能否完好、高質(zhì)量地注射成型。本次設(shè)計采用側(cè)澆口，其截面形狀為矩形，改變澆口的寬度與厚度可以調(diào)節(jié)熔體的剪切速率及澆口的凍結(jié)時間。 側(cè)澆口尺寸計算的經(jīng)驗公式如下： b= 30 )~( A= 30 95 60)~( = (） t=(~)? = （ ） 景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 25 L 取 b——側(cè)澆口的寬度， mm。 A——朔件的外側(cè)面積， mm^2。 t——側(cè)澆口的厚度 ，慢慢； ? ——澆口處朔件的厚度， mm。 L——澆口長度， mm。 拉料桿和冷料穴設(shè)計 冷料穴一般開設(shè)在主流道對面的 動模板上，其標(biāo)稱 直徑與主流道直徑相同或略大一些，深度約為直徑的 1～ 倍， 最終要保證冷料的體積小于冷料穴的體積。本設(shè)計采用帶倒錐形的 冷料穴拉出主流道凝料的形式。結(jié)構(gòu)如圖 ： 圖 冷料穴及拉料桿 排氣系統(tǒng)的設(shè)計 排氣系統(tǒng)的作用是在注射成型過程中，將型腔中的氣體有序而順利地排出，以免塑件產(chǎn)生氣泡、疏松等缺陷。注射過程中需要排出的氣體有：澆注系統(tǒng)和型腔中原有的自然氣體，塑料含有的水分在注射溫度下蒸發(fā)而成的水蒸氣，塑料熔體在受熱或凝固時分解產(chǎn)生的低分子揮發(fā)氣體，塑料熔體中某些添加劑的揮發(fā)和化學(xué)反應(yīng)所產(chǎn)生的氣體。一般來說，在模具結(jié)構(gòu)里，氣體能從分型面、頂桿等結(jié)構(gòu)件中自然而然地排出氣體。 采用排氣槽排氣是最簡單可行的方法，同時利用頂桿與孔的配合間隙排氣，其間 隙為～ ,不過最可靠有效的方法是在分型面上開設(shè)專用排氣槽。 RαdHL景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 26 第五章 模架的選擇 按進(jìn)料口（澆口）的形式模架分為大水口模架和小水口模架兩大類，香港地區(qū)將澆口稱為水口，大水口模架指采用除點澆口外的其他澆口形式的模具（二板式模具）所選用的模架，小水口模架指進(jìn)料口采用點澆口模具（三板式）所選用的模架。大水口模架共有 A、 B、 C、D 四種型式；小水口共有 DA、 DB、 DC、 DD、 EA、 EB、 EC、 ED 八種型式，其中以 D 字母開頭的四種型號適用于自動斷澆口模具的模架。 本方案采用 GB/～ 中小型標(biāo)準(zhǔn) A2 型模架 [9]，模具定模和動模均采用兩塊模板，設(shè)置推桿推出機(jī)構(gòu)。適用于直接澆口，采用斜導(dǎo)柱側(cè)抽芯的注射成形模具。其模板尺寸選用 532 634 ㎜。模具的實際閉合高度為 278mm 在該模架的最大閉合高度和最小閉合高度之間，符合設(shè)計要求 。 圖 標(biāo)準(zhǔn)模架 景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 27 第六章 成型零部件的設(shè)計 側(cè)向分型及抽芯機(jī)構(gòu)的設(shè)計 按動力來源的不同 ,側(cè)向分型與抽芯機(jī)構(gòu)一般可分為手動 ,機(jī)動 ,氣動或液壓三類 .這里我們選用的是機(jī)側(cè)向抽芯機(jī)構(gòu)中的斜導(dǎo)柱分型抽芯 . （ 1）型 芯 :塑件為形狀有規(guī)則排列而又難于整體加工 ,所以采用由多塊分解的小型芯鑲拼組合而成的組體型芯 ,即鑲拼組合式型芯 . （ 2）脫模力 (抽芯力 ) 塑件在模具中冷卻定型時，由于冷縮的原因，物料溫度降低，直至復(fù)原到常溫這個過程，尺寸逐漸減小，塑件對型芯產(chǎn)生一個包緊力。因此在塑件脫模時必須克服這一包緊力所產(chǎn)生的脫模力的阻力，塑件同時還需克服與型芯之間的黏附力和摩擦力及抽芯機(jī)構(gòu)本身所產(chǎn)生的運動摩擦合力才能將型芯脫開。這幾種合力即為脫模力 M，在側(cè)抽芯動作中稱抽芯力，在頂出動作中稱頂出力 [10]。 塑件底面帶通孔的脫模力（抽芯力 ）的計算公式 : )s inc o s( ?? ?? fpAF c p 塑件對側(cè)型芯的收縮應(yīng)力。一般 模內(nèi)冷卻的塑件， p =(~) 710 pa A 塑件包緊側(cè)型芯成型部分的側(cè)面積， m2 f 塑件與模體鋼材的摩擦系數(shù)，一般取 f =~ ? 脫模斜度 0176。 NF 37 ???? ? （ 3）抽芯距 抽芯距是指側(cè)抽芯從成型位置側(cè)抽至不妨礙塑件頂出的位置時，側(cè)型芯所移動的距離 . S= 1S +(2~3)=30+(2~3)=33mm 1S 側(cè)向凸臺高度， mm S 實際抽芯距， mm 景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 28 斜導(dǎo)柱的結(jié)構(gòu)形式 圖 斜導(dǎo)柱 本設(shè)計采用的是在中小型模具中常用的一種結(jié)構(gòu)形式，其臺肩部相平于模面，角度與抽拔角一致。材料多為 T T10 等碳素工具鋼，也可用 20 鋼作滲碳處理，由于斜導(dǎo)柱經(jīng)常于滑塊摩擦，熱處理要求硬度 HRC≥ 55,表面粗糙 度 Ra≤ m? 。 斜導(dǎo)柱固定部分與模板的配合精度為 H7/m6 的過渡配合。如圖 所示 . (1)圓柱形斜導(dǎo)柱直徑的確定 圓柱形斜導(dǎo)柱直徑取決于斜導(dǎo)柱所受的彎曲力，而彎曲力又取決于抽拔力 F ，抽拔角 ?以及受力點的位置。 一般地，斜導(dǎo)柱和斜滑塊的斜孔的配合都有一定的間隙 ? （ ），在開模瞬間定程距為 M， 3 2 ][cos10wwcHFd ??? ??s in22 ???? HMHH w d 斜導(dǎo)柱直徑， mm cF 抽芯力， N wH 受力點到固定板平面的距離 , wH =21mm ? 抽拔角 ][w? 斜導(dǎo)柱鋼材的許用彎曲應(yīng)力， MPa . 碳素鋼取 ][? = ???? ??? 3 62 os 0010d 16mm 取 20mm (2) 斜導(dǎo)柱傾斜角 ? 的選擇 斜導(dǎo)柱傾斜角 ? 與斜導(dǎo)柱的有效工作長度 L ，抽芯距 S ,斜導(dǎo)柱完成抽芯時所需最小開模景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計（