【正文】 革實施了廠網分家、競價上網，環(huán)保治理、排污收費增加等，對熱電企業(yè)如何減少生產環(huán)節(jié)中各項損失、降低燃料耗量、降低發(fā)電成本提出了更高要求。因此，提高熱電企業(yè)熱效率，加強節(jié)能措施，降低能源消耗，既利國利民，也直接關系到熱電廠本身的經濟效益。本改造工程的節(jié)能重點在于使用高效、清潔的鍋爐代替低效、高污染的鍋爐，以達到降低企業(yè)能耗的目的。此外，改造鍋爐附屬設備的選型、各系統(tǒng)技術方案的選擇均相應的進行了節(jié)能措施的考慮。改造工程設計、施工及運營階段遵循的節(jié)能標準及規(guī)范如下：（1）《中華人民共和國節(jié)約能源法》（主席令[第90號]）；（2）國家發(fā)改委發(fā)改能源[2004]【864】號《關于燃煤電站項目規(guī)劃和建設有關要求的通知》；（3）國家發(fā)改委令第40號《產業(yè)結構調整指導目錄（2005年本）》；（4）《國家發(fā)改委關于加強固定資產投資項目節(jié)能評估和審查工作的通知》（發(fā)改投資[2006]2787號）；（5）《火力發(fā)電廠設計技術規(guī)程》DL5000；（6）《公共建筑節(jié)能設計標準》（GB501892005）；（7）《**節(jié)能監(jiān)察辦法》；（8）其它國家、行業(yè)有關節(jié)能設計標準及控制指標。本次改造工程的目的是用高效、清潔的高溫高壓2130t/h循環(huán)流化床鍋爐代替企業(yè)原有的635t/h低效、高污染的鍋爐。按照相同出力情況下進行節(jié)能計算的原則，對鍋爐改造前后具體節(jié)能效果分析如下： （1）改造前后設備狀況**石化**股份有限公司熱電廠現(xiàn)有535t/h中溫、中壓鏈條爐＋135t/h循環(huán)流化床鍋爐＋175t/h循環(huán)流化床鍋爐。根據公司的測定，原來535t/h鏈條鍋爐經過多年的運行、本體以及附屬設備的老化，現(xiàn)有鍋爐熱效率僅為73%，135t/h循環(huán)流化床鍋爐效率為76%，175t/h循環(huán)流化床鍋爐為2005年建設，鍋爐目前運行工況良好，鍋爐效率達86%，改造工程完工以后，535t/h中溫、中壓鏈條爐＋135t/h循環(huán)流化床鍋爐將全部淘汰、拆除，用2130t/h燃燒熱效率可達91%的循環(huán)流化床鍋爐替代，175t/h循環(huán)流化床鍋爐仍將保留。（2）改造前后燃料消耗情況對比（按采暖季及非采暖季平均熱負荷情況下計算）1）汽輪機組汽耗量計算公式如下：D=[3600N/（h0hn）/ηjηd+Dc（hChn）/（h0hn）] dpD為汽輪機組汽耗量，t/hh0為汽輪機進汽初焓，改造前后均為3305 kJ/kghn為汽輪機排汽實際終焓，對6MW背壓機組來說，300176。C，焓值為3050 kJ/kg；對6MW抽凝式機組來說，39176。C，焓值為2572 kJ/kgN為汽輪機組發(fā)電功率，單位為kWhj為汽輪機機械效率，hd為發(fā)電機效率，Dc為抽凝式汽輪機調整抽汽量，300176。C，焓值為3050 kJ/kg dp為考慮非調整抽汽回熱用汽量系數(shù)，2）鍋爐燃料消耗計算：B=Dgl（hglhgs）/Qdwηgjηj為鍋爐實際運行效率，取值130t/，75t/，35t/Dgl為鍋爐出口過熱蒸汽值，hgl鍋爐出口過熱蒸汽焓值，中溫中壓鍋爐數(shù)值為3333kJ/kg，高溫高壓鍋爐為3477kJ/kghgs鍋爐給水焓，原有鍋爐給水溫度為158176。C，焓值為667kJ/kg，鍋爐改造后給水溫度為215176。C，焓值為920kJ/kgQdw為燃料低位發(fā)熱值，為22000kJ/kg 1）采暖期平均熱負荷的情況下設定采暖期為120天，在機組年運行6500小時的情況下，折算采暖期機組運行小時數(shù)為2167小時。在采暖期平均熱負荷的情況下，改造前后汽輪機運行方式一致，3臺汽輪機均可滿負荷運行，因而發(fā)電功率N為18000kW，在此情況下計算得出：，其中， t/h排汽供給高加用汽， t/h。 t/h計算，在滿足2臺6MW抽凝式汽輪發(fā)電機組滿負荷發(fā)電的前提下，，其中，，+= t/h，加上直接從主蒸汽出口截取的50t/h設備節(jié)能改造用汽，+=，則計算得出改造前鍋爐總的蒸發(fā)量為（+）= t/h，改造后鍋爐總的蒸發(fā)量為（++50）=。 按照等額計算的原則，在整個采暖期間，鍋爐改造前所消耗的燃煤量為： [75（3333667）/（22000）+（）（3333667）/（22000）] 2167=104 t/h鍋爐改造后所消耗的燃煤量為： （3477920）/（22000） 2167=104 t/h 扣除由于減溫減壓熱損失而帶來的額外燃料消耗：（34773333）/（22000） 2167= 104 t/h，則整個采暖期間，在平均熱負荷的情況下，改造后的鍋爐可節(jié)省燃煤消耗量為：= 104 t/h。2）非采暖期平均熱負荷的情況下設定非采暖期為245天，在機組年運行6500小時的情況下，折算非采暖期機組運行小時數(shù)為4333小時。在非采暖期平均熱負荷的情況下，改造前后汽輪機運行方式一致，1臺6MW背壓汽輪機將停運，2臺6MW抽凝式汽輪機均可滿負荷運行，因而發(fā)電功率N為12000kW，在此情況下計算得出：2臺6MW機抽凝式汽輪機進汽量為118t/h，根據汽輪機進汽總量118t/h，加上直接從主蒸汽出口截取的50t/h設備節(jié)能改造用汽，+=，則計算得出改造前鍋爐總的蒸發(fā)量為（118+）=，改造后鍋爐總的蒸發(fā)量為（118++50）=214t/h。 按照等額計算的原則，在整個非采暖期間，鍋爐改造前所消耗的燃煤量為： [75（3333667）/（22000）+（）（3333667）/（22000）] 4333=104 t/h鍋爐改造后所消耗的燃煤量為： （3477920）/（22000）4333=104 t/h 扣除由于減溫減壓熱損失而帶來的額外燃料消耗：（34773333）/（22000） 4333= 104 t/h，則整個非采暖期間，在平均熱負荷的情況下，改造后的鍋爐可節(jié)省燃煤消耗量為：= 104 t/h。 （3）鍋爐改造前后主要技術經濟指標對比鍋爐改造前后主要技術經濟指標對比表 序號項目單位鍋爐改造前鍋爐改造后采暖季平均熱負荷非采暖季平均熱負荷采暖季平均熱負荷非采暖季平均熱負荷1熱負荷t/h2鍋爐蒸發(fā)量t/h2143汽機進汽量t/h1181184汽機外抽汽量t/h5減溫減壓供汽量t/h6發(fā)電功率180001200018000120007供熱標煤耗率kg/GJ相同8發(fā)電標煤耗率g/kWh相同9發(fā)電廠用電率%相同10供熱廠用電率相同11綜合廠用電率%相同12全年耗標煤量（等額計算）104t/a13減溫減壓焓降損失標煤量104t/a14發(fā)電設備年利用小時數(shù)h216743332167433315年節(jié)標煤量104t/a 為了節(jié)約用水，保護環(huán)境，提高改造工程經濟效益，生產廢水必須加以回收利用。設計上擬采取以下措施：（1）反滲透濃水回收，多余部分用于過濾器反洗及煤場噴灑。 （2）輔機冷卻回水及主廠房工業(yè)水回水作為老廠循環(huán)水補充水；（3）各專業(yè)用水接口安裝水表，以控制水量。（4）根據各系統(tǒng)用水不同的品質要求，實行一水多用重復使用，以節(jié)約用水，從而節(jié)約能源。另外采用干式除塵器和干除灰系統(tǒng)，可比采用水力除灰系統(tǒng)大大節(jié)約用水。（5）各類管道疏放水在設計時均考慮加以回收利用。（1）選用高效節(jié)能的輔機產品。如采用節(jié)能型風機、水泵和Y型系列電機等，以提高運行的經濟性。（2）鍋爐引、送風機及給水泵等能耗大設備擬采用變頻裝置或加裝液力偶合裝置，設備可相應節(jié)約20%的電負荷。（3）設備選型時合理選擇各輔機的電機容量，避免出現(xiàn)大馬拉小車和低效區(qū)工作現(xiàn)象。（4）主變壓器和廠用變壓器均采用低損耗變壓器。（1）改造后的鍋爐均采用微機控制系統(tǒng)控制設備運行，可提高設備運行的經濟性。 （2）合理選擇汽水管道和煙風道斷面，保證介質流速符合規(guī)范，并與水泵和風機規(guī)格相適應。 （3）廠房照明均選用節(jié)能型照明燈具。 （4）對生產過程中需進行經濟核算的水、煤、汽均設置計量儀表，加強節(jié)能監(jiān)督。 （5）輸煤系統(tǒng)布置盡量減少膠帶機轉折的次數(shù)，減少轉運站的數(shù)量，降低能耗。 （6）積極為灰渣綜合利用創(chuàng)造條件。第五章 環(huán)境保護及社會效益影響分析 （1）火力發(fā)電廠環(huán)境設計規(guī)定（試行）DLGJ02—91 （2）《火電廠大氣污染物排放標準》（GB37/664—2007）第3時段標準（3）廢水排放執(zhí)行《污水綜合排放標準》（GB8978—96）中的三級排放標準（4）區(qū)域環(huán)境噪聲執(zhí)行《城市區(qū)域環(huán)境噪聲標準》（GB3095—93）中的III類標準（5）環(huán)境空氣執(zhí)行《環(huán)境空氣質量標準》（GB30951996）中的二級標準（6）廠界噪聲執(zhí)行《工業(yè)企業(yè)廠界噪聲標準》（GB1234890）中的III類標準（1）當?shù)刈匀画h(huán)境條件建設項目所在地區(qū)域屬暖溫帶半濕潤季風區(qū)大陸性氣候，年平均相對濕度為67%，℃，年平均大氣壓力100kPa，歷年風向以南南西和東北風為主，夏季多西南風，冬季多西北風，年平均風速為3m/s，年平均降水量為609mm，降水多集中在68月份，占全年降水量的78%。（2）當?shù)厣鐣h(huán)境簡介 **市高新技術產業(yè)開發(fā)區(qū)于1992年11月被國務院批準為國家級開發(fā)區(qū)，現(xiàn)已成為**市對外開放的窗口，其綜合實力在全國52個國家級高新技術產業(yè)開發(fā)區(qū)中列22位。本項目位于高新技術開發(fā)區(qū)內，屬于技改項目，在現(xiàn)有廠區(qū)內建設，符合城市規(guī)劃。廠址北鄰金晶玻璃工業(yè)園，南靠**鐵路，西面距王東村約600m，周圍有北營、南營、雋家山等村莊。農作物及經濟作物有小麥、玉米和蘋果等。該區(qū)域內無風景名勝及文物保護設施。熱電廠區(qū)域內各種污染物包括：鍋爐產生的煙氣中包含的粉塵及SO2；鍋爐生產產生的灰渣、除塵器收集的煤灰；各生產環(huán)節(jié)產生的廢水；鍋爐、汽機房及機械輔助設備產生的噪聲等：（1）熱電廠現(xiàn)有工程排廢氣量為321217m3/h，煙塵排放濃度為175mg/m3，SO2的排放濃度為800mg/Nm3，SO煙塵排放濃度符合《鍋爐大氣污染物排放標準》（GB132712001中I時段二類區(qū)標準。每年排放煙塵262t，SO2為1200t。其中，SO2排放總量不符合《**市“十五”期間主要污染物排放總量控制計劃》中對該單位污染物總量控制要求。（2），全部外運做建材原料。（3）現(xiàn)有工程高噪設備為鍋爐排汽、汽輪發(fā)電機組、風機等，噪聲值在8596db（A），對高噪設備采取了消音、隔聲措施，廠界噪聲符合《工業(yè)企業(yè)廠界噪聲標準》（GB1234890）III類標準。（4）該公司鍋爐產生的沖渣廢水及各類生產環(huán)節(jié)廢水量為100噸/天，沉淀后送公司污水處理站處理后排入城市管網。（1）煙氣處理 **石化**股份有限公司熱電廠2130t/h 循環(huán)流化床鍋爐代替6臺35t/h鍋爐改造工程，按已知煤種：Aar=%，Sar=%計算，除塵器采用布袋除塵器，%，煙囪高度150m，出口內徑Ф3800mm,鍋爐排煙溫度1500C，機械不完全燃燒熱損失q4=4%,煙氣飛灰份額：αfh=，脫硫率=96%，；SO2的排放濃度為100mg/Nm3，與改造前相比，，能滿足《火電廠大氣污染物排放標準》(GB132231996)中規(guī)定的要求。SO2排放總量符合《**市“十五”期間主要污染物排放總量控制計劃》中對該單位污染物總量控制要求。（2）大氣污染物擴散計算采用高斯模式在三種B、C、D穩(wěn)定度，常年平均風速3m/s的條件下，按煙囪高度150m，%對煙氣擴散濃度進行估算。見下表：污染物項 目單位B穩(wěn)定度C穩(wěn)定度D穩(wěn)定度任何一次日平均任何一次日平均任何一次日平均飄塵濃度mg/Nm3國家二級標準mg/Nm3 占國家二級標準%1112 SO2濃度mg/Nm3國家二級標準mg/Nm3 占國家二級標準%最大濃度點距煙囪 距離m33047892 31600 由上表可知，本工程大氣污染物擴散的落地濃度符合國家《空氣環(huán)境質量標準》（GB30951996）中的二級標準，而且在出現(xiàn)頻率較小的B穩(wěn)定度下，%，煙塵僅占國家二級標準的11%,在出現(xiàn)頻率較高的D穩(wěn)定度下，%,%，對周邊環(huán)境影響甚微。 本工程建成后，其。由于本工程灰渣綜合利用較好，廠內不設永久性灰場。工程采用灰渣分除的方式，鍋爐排渣經冷渣器冷卻后，由碎渣機處理，再通過氣力輸送泵送至渣庫，除塵器下的落灰經倉泵輸送到灰?guī)?，然后再將二者進行綜合利用。 輸煤系統(tǒng)的污染物主要是露天煤場的煤粉塵，對露天煤場的治理措施采用向煤堆噴水防塵，防止煤粉塵的飛揚。 本工程灰渣處理采用干除渣方式，污水較少。區(qū)域內廢水主要是生活污水、工業(yè)廢水及脫硫裝置廢水。生活污水設有化糞池生物處理。循環(huán)水排污放水及工業(yè)用水其水質除含鹽量較高外，均不含有毒物質的清水，可直接排放。工業(yè)廢水經過分類處理后，盡可能回收利用，確實不能利用的工業(yè)廢水和生活污水也必須處理到滿足《污水綜合排放標準》（GB8978—1996）中的二級標準后排放。脫硫裝置廢水送公司污水處理站處理后排放。 噪聲防治措施（1）從治理噪聲源入手，在設備訂貨時要求廠家制造設備的噪聲不超過設計值，并在一些必要的設備上加裝消音器、隔音裝置。（2）在設備、管道設計中，應注意防振、防沖擊，以減輕噪聲。應