土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計預(yù)應(yīng)力混凝土t型梁橋設(shè)計正文(已改無錯字)
2023-02-18 14:24:44 本頁面
【正文】 An(MPa)Mpyni/In(MPa)0σpc(MPa)Mg1yni/In(MPa)0(MsMg1)yoi/Io(MPa)0σs(MPa)σcx=σpc+σs(MPa)四分點σcx=σpc+σs(MPa) 表8 τ計算表截面荷載V()b(cm)上梗肋aa凈軸nn換軸oo下梗肋bbSan(cm3)Sao(cm3)τa(MPa)Snn(cm3)Sno(cm3)τn(MPa)Son(cm3)Soo(cm3)τ0(MPa)Sbn(cm3)Sbo(cm3)τb(MPa)跨中一期恒載0201876880000標(biāo)準(zhǔn)組合(扣除一期恒載)860．4261070預(yù)加力01876880000標(biāo)準(zhǔn)組合剪應(yīng)力 四分點一期恒載20187897233605228768159023標(biāo)準(zhǔn)組合(扣除一期恒載)260739279478275167162203預(yù)加01878970233605022876801590230標(biāo)準(zhǔn)組合剪應(yīng)力 （跨中In=32019291，Io=44479435；對四分點則為32129178，44368327） 表9 σtp計算表截面主應(yīng)力部位σcx(MPa)τ(MPa)σtp(MPa)跨中aaoonnbb四分點aaoonnbb 持久狀況構(gòu)件的應(yīng)力驗算按持久狀況設(shè)計的預(yù)應(yīng)力混凝上受彎構(gòu)件，應(yīng)計算其使用階段正截面混凝上的法向壓應(yīng)力、受拉區(qū)鋼筋的拉應(yīng)力和斜截面混凝上的主壓應(yīng)力，并不得超過規(guī)范規(guī)定的極限值。計算時荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。 正截面混凝上壓應(yīng)力驗算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，使用階段正截面應(yīng)力應(yīng)符合下列要求:式中: 一一在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下混凝上的法向壓應(yīng)力，按下式計算:表10示出了正截面混凝上壓應(yīng)力驗算的計算過程和結(jié)果，均符合要求。 表10 正截面混凝土壓應(yīng)力驗算表應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣四分點上緣四分點下緣NP()MP(Nm)7941124794112479411247941124An(cm2)Wn(cm3)438681273646439824274726Wo(cm3)630467372369629953371066Mg1(Nm)4239790423979031798403179840Mk(Nm)9669950966995072515107251510Np/An(MPa)Mp/Wn(MPa)σpt(MPa)Mg1/Wn(MPa)(MkMg1)/Wo(MPa)σkc(MPa)σkc+σpt(MPa)14,97注：計算上緣最大壓應(yīng)力時，Mk為荷載標(biāo)準(zhǔn)值的最大彎矩組合，見表7所示，計算下緣最大應(yīng)力時，Mk為最小彎矩組合，即活載效應(yīng)為0。 預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，使用階段預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力符合下列要求:en ， eo一一分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離，即；, 取最不利的N2鋼筋驗算，表11 列出了N2預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力的計算過程和結(jié)果表11 N2號預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗算表應(yīng)力部位跨中四分點In(cm4)3201929132129178Io(cm4)4447943544368327en(cm)eo(cm)Mg1(Nm)42397903179840Mk(Nm)96699507251510Mg1en/In(MPa)(MkMg1)eo/Io(MPa)σkt(MPa)σp=αEpσkt(MPa)σpe(MPa)σpe+σp(MPa) 注:在后張法中，鋼筋的控制應(yīng)力足在預(yù)加力和自重作用下測得的，所以在計算鋼絞線最大應(yīng)力時，不再考慮自重的影響。但考慮到在預(yù)加應(yīng)力時，梁的兩端并非理想支座，而梁架設(shè)好后的支座反力明確，因此，由預(yù)應(yīng)力反拱所產(chǎn)生的Mg1要比使用階段時產(chǎn)生的Mg1要小。偏安全計，在計算鋼絞線應(yīng)力時，考慮梁自重應(yīng)力。 截面混凝土主壓應(yīng)力驗算此項驗算主要為了保證混凝上在沿主壓應(yīng)力方向破壞時也具有足夠的安全度。在梁的跨中截面，對其上梗肋(aa}，凈軸（nn)、換軸(oo)和下梗肋(bb)等四處分別進行主壓應(yīng)力驗算。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，斜截面混凝上主壓應(yīng)力符合下列要求：式中：——由作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主壓應(yīng)力，按下式計算： 其中：——在計算主應(yīng)力點，由荷載標(biāo)準(zhǔn)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；——在計算主應(yīng)力點，由荷載標(biāo)準(zhǔn)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力；表12示出了的計算過程，表13示出了的計算過程，混凝土主壓應(yīng)力計算結(jié)果見表14。 表12 σcx計算表截面應(yīng)力部位aaoonnbb跨中Np()Mp(Nm)7941124794112479411247941124An(cm2)In(cm4)32019291320192913201929132019291yni(cm)0Io(cm4)44479435444794354447943544479435yoi(cm)0Mg1(Nm)4239790423979042397904239790Ms(Nm)9669950966995096699509669950Np/An(MPa)Mpyni/I n(MPa)0σpc(MPa)Mg1yni/In(MPa)0(MsMg1)yoi/Io(MPa)0σs(MPa)σcx=σpc+σs(MPa)四分點σcx=σpc+σs(MPa) 表13 τ計算表截面荷載V()b(cm)上梗肋aa凈軸nn換軸oo下梗肋bbSan(cm3)Sao(cm3)τa(MPa)Snn(cm3)Sno(cm3)τn(MPa)Son(cm3)Soo(cm3)τ0(MPa)Sbn(cm3)Sbo(cm3)τb(MPa)跨中一期恒載0201876880000標(biāo)準(zhǔn)組合(扣除一期恒載)860．4261070預(yù)加力01876880000標(biāo)準(zhǔn)組合剪應(yīng)力 四分點一期恒載20187897233605228768159023標(biāo)準(zhǔn)組合(扣除一期恒載)260739279478275167162203預(yù)加01878970233605022876801590230標(biāo)準(zhǔn)組合剪應(yīng)力 表14 σtp計算表截面主應(yīng)力部位σcx(MPa)τ(MPa)σtp(MPa)跨中aa oo nn bb 四分點aaoonnbb 主梁變形驗算為了掌握主梁在各受力階段的變形情況(通常指堅向撓度)，需要計算各階段的撓度值，并且對體現(xiàn)結(jié)構(gòu)剛度的活載撓度進行驗算。以四分點截面為平均值將全梁近似處理為等截面桿件，然后按材料力學(xué)方法計算跨中撓度值。 荷載引起的跨中撓度根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，全預(yù)應(yīng)力混凝上構(gòu)件的剛度采用，則恒載效應(yīng)產(chǎn)生的跨中撓度可近似
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