【正文】 最高達 43%，出現(xiàn)在冬季。 全年降雨量為 350～ 500 mm， 5～ 8 月占全年降雨量的 70%，日照時數(shù) 2600h。 大興安嶺地區(qū)電力工業(yè)局燃煤鍋爐節(jié)能改造工程可行性研究報告 13 城市建設(shè)研究院東北分院 歷年加格達奇平均氣溫的月際變化 表 月份 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 ℃ 從表中可以看出：一年中 7 月份氣溫最高，歷年平均為 ℃，從 1 月至 3 月， 10 月至 12 月，在這兩段為負溫， 4 月至 9 月間，各月平均氣溫為正溫，最低氣溫出現(xiàn)在 1 月，歷年平均為 ℃。 加格達奇地區(qū)降量的月際變化 表 月份 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Mm 由上表可以看出：在一年中 1 月份降水量最小，由 1 月至 7 月降水量逐漸增加，其中 5 月至 7 月增加尤為明顯， 7 月以后逐漸下降，至12 月降水為最低。 加格達奇平均風速的月際 變化 表 月份 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 m/s 由上表可以看出：在一年中 45 月和 910 月平均風速最大，分別為 m/s 和 m/s。 大興安嶺地區(qū)電力工業(yè)局燃煤鍋爐節(jié)能改造工程可行性研究報告 14 城市建設(shè)研究院東北分院 場地條件 施工場地全部在熱電廠廠區(qū)院內(nèi)， 可利用 現(xiàn)有電源、水源， 廠區(qū)交通方便， 并備有消防水源和消防設(shè)施。 燃煤煤質(zhì)情況見 附錄一：燃煤的煤質(zhì)分析報告 。鐵路方面分別有北京、大連、哈爾濱直達加格達奇的火車，哈爾濱、齊齊哈爾直達漠河的火車，途經(jīng)塔河。公路方面 301 國道從加格達奇、塔河縣市區(qū)通過，漠河熱電廠距 301 國道 42 公里，并且古蓮河煤礦方向也有直通公路。 T35/。 加格達奇熱電廠原 75t/h 煤粉爐 （ BSWB75/） 增容改造成85t/h，并在原鍋爐基礎(chǔ)上安裝水平風控粉燃燒控制器。WB85/） 在原鍋爐基礎(chǔ)上安裝徑向風控粉燃燒控制器。技術(shù)分析如下： 爐排可見熱強度（爐排熱負荷） 原鍋爐設(shè)計爐排面積為 20 ㎡，是依據(jù)國內(nèi)早期的 標準： “爐排可 大興安嶺地區(qū)電力工業(yè)局燃煤鍋爐節(jié)能改造工程可行性研究報告 16 城市建設(shè)研究院東北分院 見熱強度（ 106） kcal/ ㎡目前鍋爐制造廠普遍采用美國標準， 其爐排可見熱強度為（ 106— 106） kcal/ ㎡經(jīng)過增容鍋爐熱力計算，當鍋爐出力為 45t/h時，爐排可見熱強度為 106kcal/㎡ h，均符合現(xiàn)行標準要求（美國 Bamp。按此推算，爐排面積為 ㎡的鍋爐爐排可滿足額定出力為 45t/h；丹麥哥本哈根一臺額定出力 100t/h 鍋爐爐排面積為 ㎡。因此，鍋爐增容原爐排實際面積能滿足要求。武漢鍋爐廠現(xiàn)生產(chǎn)的 65t/h排爐裝設(shè) 6 臺此同型號拋煤機，單臺拋煤機額定出力為 。 原鍋爐額定 35t/h 的設(shè)計煤耗量為 ，鍋爐增容 45t/h 的煤耗量為 ,超出力 49t/h 的煤耗量為 。這種設(shè)備使用中故障率高，拋煤均勻性差，工人勞動強度大，制約鍋爐的安全經(jīng)濟運行。 鍋筒汽水分離器 原鍋爐裝置 14 個旋風分離器。以此計算，原鍋爐鍋筒裝 14 大興安嶺地區(qū)電力工業(yè)局燃煤鍋爐節(jié)能改造工程可行性研究報告 17 城市建設(shè)研究院東北分院 個汽水分離器的中負荷為 4249t/h。但為確保蒸汽質(zhì)量，決定增設(shè) 2 只。增容鍋爐經(jīng)熱力計算，額定出力 45t/h 時的爐膛容積許可熱強度為 179 103kcal/ ㎡ h，其完全符合（ 250400） 103kcal/ ㎡ 爐膛總輻射受熱面（爐膛受熱面） 原鍋爐爐膛總輻射受熱面積 140m2?，F(xiàn)擬增容額定出力到 45t/h、超出力 49t/h，必須相應(yīng)增加爐內(nèi)受熱面。若不增加爐內(nèi)受熱面，僅強行增加拋煤量是不行的?；蛟斐慑仩t不能正常運行，反而達不到鍋爐增容的目的。武漢鍋爐廠設(shè)計專家采取的《水冷屏增容鍋爐》的設(shè)計技術(shù)，已獲得國家《實用新型專利證書》。 省煤器平均煙速 原鍋爐省煤器平均煙速為 (熱值 4080kcal/kg)。煙速高、阻力大、會增加引風機耗電量。即將省煤器橫向節(jié)距加大，縱向節(jié)距不變而增加排數(shù)，可以減少煙氣阻力。 鍋爐總給水調(diào)節(jié)門 鍋爐增容后鍋爐補水量將增大，需對現(xiàn)裝置的給水總調(diào)節(jié)門的最大流量進行校核。 鍋爐安全閥 原鍋爐鍋筒上裝置 2 個雙杠桿全啟式安全閥（ PN64。經(jīng)查原鍋爐安全閥排放量計算書，所裝置的安全閥總排汽能力 E=,大于 45t/h 和 49t/h，滿足鍋爐增容后對安全閥的要求。引風機為 Y93511NO13 1/2 左 0176。根據(jù)熱力計算，應(yīng)更換新型節(jié)能風機，其風機型號及參數(shù)如下： 送風機： 型號： 左 45176。 風壓： 39663488Pa 風量 ： 78579119111 m3/h 轉(zhuǎn)速： 980N/min 電機功率： 160kw 電流： 270A 電壓： 380V 變頻調(diào)速運行 鍋爐增容技術(shù)措施 加設(shè)水冷屏 鍋爐增容 10t/h，經(jīng)熱力計算需增加爐膛受熱面，以提高爐內(nèi)吸熱量。水冷屏最下排管中心線標高應(yīng)高于 5m,以躲開拋煤的高度，以避免水冷屏管被所拋煤粒擊傷或磨傷。每片水冷屏可設(shè) 12 根Ф 42 無縫鋼管。其余中間的 8 根管可采用 20鋼。 防焦管改為防焦箱，增加水冷壁面積 大興安嶺地區(qū)電力工業(yè)局燃煤鍋爐節(jié)能改造工程可行性研究報告 20 城市建設(shè)研究院東北分院 熱電廠 早期 使用 的《 750》（加電廠 235t/h 鍋爐）、《 》（塔電 435t/h 鍋爐）、《 》（漠電廠 235t/h 鍋爐）鍋爐，其左右側(cè)爐墻下部設(shè)防焦管、左右側(cè) 爐門兩側(cè)區(qū)域不設(shè)水冷壁、其左右側(cè)水冷壁下集箱設(shè)在爐門上方。爐門左右兩側(cè)敷設(shè)水冷壁，使水冷壁面積增加 18m2。 以上二項鍋爐增容采取的技術(shù)措施，將使爐內(nèi)受熱面積分別增加45m 18m2，使鍋內(nèi)受熱面積達到 203m2，滿足了鍋爐增容需要。后墻水冷壁管節(jié)距為 80mm，其凈距僅為 20mm，故水冷屏管穿出后爐墻需做讓管處理。上集箱水平設(shè)置，用 U 型環(huán)吊裝固定；下集箱垂直設(shè)置，以導(dǎo)向裝置限位固定，且滿足熱膨脹要求。將原鍋爐左右側(cè)防焦管的下降管，共 2 根Ф 108 管改做水冷屏下集箱的下降管。 將新設(shè)計制造的左右側(cè)水冷壁下集箱，安裝在原防焦管位置，用來代原每側(cè) 4 根防焦管，成為新的防焦箱。爐門兩側(cè)敷設(shè)水冷壁管。因此，鍋筒要現(xiàn)場新開 8 個Ф 77 管孔，用 20鋼Ф 76 6 的插入式管接頭與鍋筒相焊。這樣 可 將水冷屏內(nèi)的汽水混合物引至 汽水分離器內(nèi)，實現(xiàn)汽水分離。 鍋爐增容改建可行性分析結(jié)論 大興安嶺地區(qū)電力工業(yè)局燃煤鍋爐節(jié)能改造工程可行性研究報告 22 城市建設(shè)研究院東北分院 熱電廠 早期 使用 的 F35/39H/1 型鍋爐具有增容潛在可能性：爐膛容積及熱負荷、爐排面積、鍋筒及汽水分離器、過熱器、省煤器、空氣預(yù)熱器和拋煤機等均能滿足增容需要，原鍋爐本體以上主要部件不用改動。同時，更換一些技術(shù)落后的陳舊性輔機設(shè)備，提高輔助設(shè)備技術(shù)含量是必要的。 結(jié)論：對大興安嶺電力工業(yè)局的 2 臺 F35/39H/1 型鍋爐進行鍋爐增容改建，擬采取加設(shè)水冷屏等技術(shù)方案是可行、可靠的。 增容后的鍋爐額定出力為 45t/h。 燃煤特性見附表一 。 安裝過程及注意事項 支架的安裝 安裝前必須按基礎(chǔ)圖檢查地基尺寸。如發(fā)現(xiàn)彎曲，應(yīng)予以校直。待調(diào)整完畢后將墊板組與地基鐵板及爐 排側(cè)板的下活動板焊接成一體。 放灰裝置的安裝 應(yīng)將放灰裝置平整地安裝在下部導(dǎo)軌的 Z 型鋼上，底板與底板的接頭處要密封好，待風管安裝后再安裝活門限位和拉桿，活門與底板的落灰口要密封好，拉桿推拉活門應(yīng)靈活自如。 上部導(dǎo)軌和下部導(dǎo)軌的安裝 上部導(dǎo)軌要平直，導(dǎo)軌與導(dǎo)軌的間距要嚴格 按照圖紙要求，下導(dǎo)軌的底面要平直，兩塊下導(dǎo)軌接頭處焊接縫應(yīng)光滑，不應(yīng)有凸起。把前軸和后部導(dǎo)軌安裝在支架上后，要檢測前軸與后部導(dǎo)軌的平行度。 爐鏈的安裝 將鏈節(jié)用銷軸連接在一起，并在用一拉力下，測鏈條的長度，同一臺爐排上的若干根鏈條的長度應(yīng)相等。橫梁的安裝必須保證同一橫排橫梁平直，前后兩排橫梁之間的距離相等。爐排片安裝完后，要求橫看豎看都能成行。側(cè)密封與鍋爐左、右集箱之間應(yīng)留有熱膨脹間隙。固定在爐排側(cè)墻板上的。 前擋風門的安裝 該裝置是在爐排冷態(tài)調(diào)試后再安裝 ，安裝時必須保證各間隙處的密封。 側(cè)密封與邊爐排片之間的間隙應(yīng)嚴格符合圖紙要求。 兩側(cè)墻板平行跨距偏差 3mm。 支架橫梁上面必須保證在同一水平面上。 上部導(dǎo)軌應(yīng)平直，要嚴格保證導(dǎo)軌與導(dǎo)軌之間的跨距符合圖紙要求。 主動軸軸線和后部導(dǎo)軌的橫軸線應(yīng)平行，且符合圖紙要求。 1 鏈條在同一拉力水平拉直后，但同一臺爐排上所有鏈條的相對長度差不大于 5mm。 1 爐鏈裝好后，爐排片應(yīng)整齊，空載運轉(zhuǎn)沒有卡住或脫落現(xiàn)象。 1 加煤斗與側(cè)墻板之間的密封要嚴密。 1 爐排風管、風 室、落灰門應(yīng)密封，放灰拉桿推拉應(yīng)靈活。 大興安嶺地區(qū)電力工業(yè)局燃煤鍋爐節(jié)能改造工程可行性研究報告 27 城市建設(shè)研究院東北分院 安裝后的空載實驗 應(yīng)連續(xù)運行 24 小時，低速 6 小時，中速 6 小時，快速 12 小時。 2） 電動機的電流、電壓不得超過額定數(shù)值，溫度不得超過 60℃。 4） 爐排運行時平穩(wěn)而整齊，無卡住現(xiàn)象，噪音低于 70 分貝。 鍋爐改造部件清單 橫梁式節(jié)能爐排 736 萬 安裝費 122 萬 除渣系統(tǒng)改造費 240 萬 35t/h煤粉爐（ F35/）增容改造方案 增容改造后鍋爐型號 F45/ 鍋爐改造內(nèi)容 增加鍋爐爐膛凈高度 由于改造前原爐膛高度和爐膛斷面尺寸存在著先天性的不足，所以改造后的爐膛凈高度尺寸比原爐膛凈高度尺寸增加了 40%，爐膛 斷面不動，爐膛的形狀系數(shù)有所變化 ， 所以煤粉在爐內(nèi)的停留時間由改前的約 2 秒種增加到 3 秒鐘。 改造更新原制粉系統(tǒng)形式 原有的制粉系統(tǒng)為球磨中倉制，乏氣送粉系統(tǒng)，現(xiàn)更新為“球磨中倉制溫風送粉系統(tǒng)”通過試運行期及考核結(jié)果看，該系統(tǒng)性能良好，布置合理，運轉(zhuǎn)正常其優(yōu)點如下。 由于送粉方式的更新，一次風溫度比“ 改前”提高了 50℃。由于一次風設(shè)計的原始（即制粉系統(tǒng)終端）煤粉濃度比“改前”提高了 40%50%也可降低煤粉在爐內(nèi)的著火熱，兩項疊加后，從而較大幅度降低了煤粉在爐內(nèi)的著火熱，通過試運行期及考核結(jié)果看效果良好。 通過制粉系統(tǒng)運行與停運的考核情況看，該系統(tǒng)在運行與停運的切換過程中必須注意“導(dǎo)風”（現(xiàn)場交流語言）操作。如果制粉系統(tǒng)啟動運行時則必須關(guān)閉這部分熱風而投入制粉的乏氣風。 更換原有煤粉燃燒器 本 CEB 型燃燒 器為多股環(huán)狀旋轉(zhuǎn)氣流共軸，由于最外環(huán)的二次風氣流是旋轉(zhuǎn)的且動量矩大，又有軸向直流風的向心分速度的組合作用（即旋轉(zhuǎn)動量和軸向動量比例的組合），它們對燃燒器出口氣流的流動特性起著決定性的作用，當內(nèi)環(huán)氣流不旋轉(zhuǎn)時，由于內(nèi)外環(huán)氣流間的動量交換（外環(huán)氣流的帶動下），使得內(nèi)環(huán)氣流也產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)。 鍋爐性能及效率的評估 在沒有測試的條件下對一臺鍋爐進行評估，那是不科學(xué)，不嚴密的，如果非得經(jīng)過測試也不降低“評估”等級再進行評估也是不現(xiàn)實的。所謂改前數(shù)據(jù)即；該廠在 1983 年，北京鍋爐廠對“塔電”制粉系統(tǒng)和燃燒器的局部，所做過改裝后的測試數(shù)據(jù)。為了對 比方便說明問題，根據(jù)現(xiàn)有的很少有限歷史資料和現(xiàn)運 大興安嶺地區(qū)電力工業(yè)局燃煤鍋爐節(jié)能改造工程可行性研究報告 30 城市建設(shè)研究院東北分院 行的數(shù)據(jù)，經(jīng)過統(tǒng)一尺度的比較計算后，列于下“評估”表