【正文】 比 /% Limestone Shale Iron ore Silex 計算濕原料的配合比（表 26） 表 26 原料水分 /% Limestone Silica Iron ore Gypsum Coal Shale Fly ash 9 2 .9 6 1 0 0 9 3 .9 01 0 0 1 .0 0? ? ??濕 石 灰 石 (25) 2 . 2 9 1 0 0 2 . 3 41 0 0 2 . 1 0? ? ??濕 硅 石 (26) 3 . 3 5= 1 0 0 3 . 5 41 0 0 5 . 5 0 ??濕 頁 巖 (27) 1 .4 0 1 0 0 1 .7 71 0 0 2 0 .7 0? ? ??濕 鐵 粉 (28) 將上述原料的質(zhì)量轉換為百分比： 9 3 . 9 0 1 0 0 % 9 2 . 4 7 %9 3 . 9 0 2 . 3 4 3 . 5 4 1 . 7 7? ? ?? ? ?濕 石 灰 石 (29) 2 . 3 4 1 0 0 % 2 . 3 0 %9 3 . 9 0 2 . 3 4 3 . 5 4 1 . 7 7? ? ?? ? ?濕 硅 石 (210) 河 北 理 工 大 學 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 11 3 . 5 4 1 0 0 % 3 . 4 9 %9 3 . 9 0 2 . 3 4 3 . 5 4 1 . 7 7? ? ?? ? ?濕 頁 巖 (211) 1 . 7 7 1 0 0 % 1 . 7 4 %9 3 . 9 0 2 . 3 4 3 . 5 4 1 . 7 7? ? ?? ? ?濕 鐵 粉 熟料的礦物組成及最大液相量的計算。 a)入窯物料的均勻性和穩(wěn)定性 新型干法生產(chǎn)過程要求最大限度地均衡穩(wěn)定。喂料量的波動將導致系統(tǒng)其它參數(shù)和熱工制度的不穩(wěn)定，當喂料量波動超過 5%時，就會對系統(tǒng)產(chǎn)生難以用操作來彌補的影響。因此，煤灰分的波動容易造成熟料化學成分波動、熟料率值和理論率值的偏差，同時對熟料礦物組成和煅燒制度亦有一定影響。因為 ， KH 值 決定 了 w(C3S)/w(C2S) 的比例 關系， SM 值決 定了w(C3S+C2S)/w(C3A+C4AF)的比例關系，因而確定 KH 和 SM 值時，要保證有一定量的C3S 和 C2S，以獲得強度較高的水泥熟料。據(jù)此， KH 值高（或者 SM 值高）時， IM 值應適當?shù)鸵稽c，以便使生成的液相黏度降低，有利于 C3S 的形成。 熟料的煅燒主要是風、煤、料、操作四者的平衡，具體表現(xiàn)在操作對其余三者的調(diào)整來達到系統(tǒng)的平衡和筒、窯、爐、機四個子系統(tǒng)的合理匹配，以達到系統(tǒng)穩(wěn)定的溫 度、壓力分布，煅燒出優(yōu)質(zhì)合格熟料。即窯內(nèi)通風和三次風的匹配。第二，二次風和三次風、窯頭廢氣量的分配比例。 窯、爐用煤比例及煅燒溫度：對于一個確定的熟料煅燒系統(tǒng)，其總耗煤量一般取決于入預熱器生料的成分和量。通常，分解爐喂煤量大于窯頭喂煤量。但窯頭喂煤量也不能太少，否則會使煅燒溫度偏低，進而影響熟料的強度。在顯微鏡下觀察黃心部 分可以河 北 理 工 大 學 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 14 發(fā)現(xiàn)Ａ礦少，Ｂ礦多。產(chǎn)生的主要原因：一是窯內(nèi)通風不良，由于結長厚窯皮、結圈或煙室結皮，使窯內(nèi)氧氣 不足，煤粉中的碳粒燃燒不完全生成ＣＯ，形成還原氣氛，生料中的 Fe2O3被還原成 FeO， FeO 能與 SiO2反應生成低共熔的鐵橄欖石等系列共熔體，因而形成黃心料。此外由于ＫＨ值下降， 造成物料易燒，煅燒溫度下降，但用煤量與正常時相當，ｗ（ f－ CaO）量相當?shù)?；若減煤則ｗ（ f－ CaO）量會突然上升到３％左右。因此，應從熟料的煅燒、冷卻，生料配制、原燃材料的選取等諸方面加強管理，確保系統(tǒng)在較佳狀態(tài)下運行，以煅燒出高活性的熟料 [8]。 b)水泥的細度： 水泥成品為粉狀 物，比表面積一般為 3000m2/kg 左右，合理的顆粒組成可以大大提高水泥的強度，而且在水泥微粒中細小的顆粒對強度的貢獻最大，因此應該增大水泥的比表面積，也就是見效水泥的粒度。因此，石膏的適宜用量，應該使水泥獲得正常的凝結，達到強度高抗凍性好、濕脹率小、安定性良好等。 d)混合材的性質(zhì)： 混合材有活性混合材和非活性混合材之分，活性混 合材在水泥水化過程中也發(fā)生水化反應，對水泥的強度有貢獻，而且混合材的比表面積越大其活性越高，水化后的強度也就越高。 石膏摻入量的確定 影響石膏摻入量的因素： a)熟料中 SO3的含量： 國家標準規(guī)定，水泥產(chǎn)品中 SO3 的含量不能超過 %，因此，熟料中 SO3 的含量也將會計入其中，使石膏的摻入量發(fā)生變化。這個數(shù)量取決于水泥的礦物成分，尤其是 和水泥中 C3A 的含量和形態(tài)有關。 C3A 含量高，且比表面積大的水則需適當多加石膏。水泥強度提高了，混合材的摻入量就可以提高了。 SO3摻量對中后期的強度的影響與早期相反。適宜的 SO3摻量為 %～ %，轉化為石膏為 %～%，如果轉化為二水石膏的話，那么石膏的摻量為 %～ %，一般取 %為常用值。 (1) 我國生產(chǎn)的硅酸鹽水泥 P.Ⅱ，石膏摻量一般波動在 ~%之間。 (2) 本廠生產(chǎn)的為以粉煤灰為混合材的 水泥。石膏摻量以 SO3計為 %，換算成石膏的量為： 河 北 理 工 大 學 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 16 2 .4 % 1 0 0 % 5 .9 4 %3 8 .9 8 % ?? (225) 既普通硅酸鹽水泥中各原料配比為： 熟料 %，石膏 %，粉煤灰 15% 同 P.Ⅱ，按上述配比所得水泥中石膏的實際含量為： % %+%=% (226) 該數(shù)值在允許范圍內(nèi)，對原料配比不產(chǎn)生影響。但是新型干法水泥生產(chǎn)技術并不是狹義上的窯外分解技術，其技術的發(fā)展與回轉窯、燃燒器、冷卻機、高溫風機、密封裝置和鎖風閥等生產(chǎn)裝備的改進，耐火材料（包括非金屬和金屬材料）研制水平的提高，設計和生產(chǎn)操作技術水平（如原燃料和生料均化技術水平、自動化控制技術水平、科研和生產(chǎn)技術人員的經(jīng)驗積累等）的發(fā)展密切相關。39。 主機平衡計算方法簡單，但較大工作量在主機選型上，在確定個車間主機時，應先對流程（如破碎是一次還是兩次，開路磨還是閉路磨等）進行比較、分析和選定 車間的工作制度、設備的年利用率的確定 車間工作制度的確定 表 211 水泥主機每周運轉小時數(shù) 主機名稱 每日運轉時間h/日 每周運轉時間h/周 生產(chǎn)周制 /日 /周 生產(chǎn)班制 石灰石破碎機 6~7 36~42 6 每日一班每班 6～ 7h 12~14 72~84 6 每日兩班每班 6～ 7h 生料磨 22 154 7 窯 24 168 7 煤磨 22 154 7 24 168 7 水泥磨 22 154 7 回轉烘干機 22 154 7 包裝機 6~7 36~42 6 每日一班每班 6～ 7h 12~14 72~84 6 每日兩班每班 6～ 7h 6~7 42~49 7 每日一班每班 6～ 7h 12~14 84~98 7 每日兩班每班 6～ 7h 河 北 理 工 大 學 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 21 據(jù)上表確定本設計主機每周運轉小時數(shù) 主機名稱 每日運轉時間 h/日 每周運轉時間 h/周 生產(chǎn)周制 /日 /周 生產(chǎn)班制 石灰石破碎機 14 84 6 每日兩班 生料磨 24 168 7 每日三班 窯 24 168 7 每日三班 煤磨 22 154 7 每日三班 水泥磨 22 154 7 每日三班 包裝機 14 98 7 每日兩班 主機名稱 年利用率 石灰石破碎機 ～ 生料磨（主磨） 回轉窯 煤磨（主磨） ～ 水泥磨 包裝機 ～ 主機設備選型 石灰石破碎機 破碎設備的作 用 在水泥生產(chǎn)中來自堆場或預均化堆場的原、燃料以及其他物料要進行破碎以滿足進一步粉磨加工的需要。粉碎是固體物料在外力作用下，克服內(nèi)聚力使固體物料破裂、粉碎的過程。破碎系統(tǒng)的基本流程為：單純的破碎流程、帶有預先篩分的破碎流程、帶有檢查篩分的破碎流程、帶有預先篩分和檢查篩分的破碎流程。 河 北 理 工 大 學 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 22 破碎系統(tǒng)的出料粒度主要取決于破碎后的生產(chǎn)工藝對物料粒度的要求 。破碎機的可動顎板繞懸掛軸或可動軸對固定顎板作周期性地靠近和離開運動。 顎式破碎機構造簡單、堅固耐用、維修檢修方便、生產(chǎn)費用低?；顒訄A錐靠近固定圓錐時，礦石受到擠壓而破碎；離開時，破碎產(chǎn)品靠自重經(jīng)排礦口排出。其工作原理與旋回破碎機的工作原理基本相同，但結構上有許多不同。 d) 輥式破碎機 輥式破碎機的工作部分是兩個相對回轉的輥子。選煤 廠常采用齒輥式破碎機，它以劈裂破碎為主兼有擠壓折斷破碎。雙齒輥破碎機由兩個相對回轉的齒輥組成；單齒輥破碎機由一個旋轉的齒輥和一個弧形的破碎板組成。 e) 錘式破碎機 錘式破碎機是利用高速回轉錘子的打擊作用而進行破碎的。 錘式破碎機具有結構簡單、機器緊湊、處理能力大、破碎比大以及功率消耗小等優(yōu)點。 f) 反擊式破碎機 反擊式破碎機也是利用沖擊作用進行破碎的。物料在錘頭和反 擊板間的往返途中，也相互碰撞。當物料粒度小于錘頭與反擊板間的間隙時，則可進人下一個破碎腔，再經(jīng)過反復破碎，直至達到合格粒度時，便從機內(nèi)下部排出。本設計選用：錘式破碎機 ,型號為 PCG2022Ⅰ 1臺 產(chǎn)量： 600 t/h 臺 主電機功率： 800kw 生料磨、水泥磨和煤磨系統(tǒng) 在水泥生產(chǎn)中，粉磨過程是能耗最高的過程，而且其中的能量利用又極低，所消耗的能量大部分轉化成熱能而白白地浪費，僅有 3%～ 6%的能量用于增加物料比表面積。 隨著 ISO水泥強度標準的全面實施，對水泥細度及其顆粒級配的要求更高，因而對水泥粉磨系統(tǒng)提出了更高的要求。水泥熟料粉磨設備及工藝流程的選擇是降低粉磨電耗的關鍵，隨著水泥新標準的實施，對水泥質(zhì)量的控制提出了更高的要求，許多廠家紛紛采用開流粉磨系統(tǒng)以改善水泥的顆粒級配組成來提高水泥質(zhì)量。傳統(tǒng)的球磨機雖然具有烘干兼粉磨的功能，生料粉電耗高，一般球磨系統(tǒng)單位生料粉磨電耗要22千瓦小時／噸，隨著生產(chǎn)線規(guī)模大型化，磨機的能力也隨之 增大。從節(jié)能的角度看，將有逐步為節(jié)能粉磨所取帶的趨勢。為 日產(chǎn) 5000 噸生產(chǎn)線配套的輥壓機產(chǎn)量要達到 350－ 400 噸／小時，配用功率也要達到 3500－ 4000 千瓦。如 KHD公司的 Rp20． 0／ 170～ 180，配用功率 3000 千瓦，生產(chǎn)能力 300－ 350 噸／小時，用于沙特 MALkHET 水泥廠和中國南昌水泥廠； POLYSIUS 公司為直徑 2． 0 I． 2米，配用功率為 2800 千瓦，生產(chǎn)能力 300 噸／小時，已用于秘魯 ATO－ CONGO 水泥廠。 立式磨 是集中碎、粉磨、烘干、選粉等功能于一體的節(jié)能粉磨系統(tǒng)，流程簡單，便于布置。立式磨系統(tǒng)的單位生料粉磨電耗為球磨的 75％－ 90％，而且烘干能力強，特別適用干 SP窯或 NSP 窯，可以利用窯尾低溫度氣進行烘干，甚至不需要建廠房，大大節(jié)省了基建投資。 通過以上比較看出，立式磨已成為當今大型化生料磨的首選系統(tǒng)。而后借助于受控偏移系統(tǒng)落下。這種HOROMlLL 磨被譽為是繼輥壓機、立式磨之后發(fā)展起來的第三代粉磨技術。粉磨電耗低，節(jié)電效果突出。原料綜合水分 ％時，可利用冷卻機廢氣（ 250℃）作為烘干介質(zhì)，在 TSV 選粉機內(nèi)供平，節(jié)省供干機。在各種水泥粉磨系統(tǒng)中，預粉碎上磨 加球磨機的圈流系統(tǒng)和輥壓機加球磨機的圈流 粉磨效率高、單位電耗低。就對圈流球磨的增產(chǎn)效 果來看，立磨預粉磨系統(tǒng)與輥壓機的混合粉磨系統(tǒng)基本相當，單位水泥的能耗，立磨預粉磨系統(tǒng)比輥壓機的混合粉磨系統(tǒng)稍低；立磨預粉磨系統(tǒng)比輥壓機的混合粉磨系統(tǒng)稍低；立磨預粉磨系統(tǒng)的綜合費用比輥壓機的混合粉磨系統(tǒng)稍低。近幾年來，國內(nèi)立磨水泥預粉磨系統(tǒng)已開始采用，該系統(tǒng)調(diào)試方便，震動較小，運轉平穩(wěn)，系統(tǒng)達產(chǎn)快，生產(chǎn)狀況良好，系統(tǒng)運行可靠，能耗低，操作方便。 a)物料的硬度： 物料越硬，其易磨性越差，磨機