【正文】 （1）屋面固端彎矩均布荷載產(chǎn)生的彎矩：分析方法及分析過程與恒載作用下框架的迭代分析相同。 重力荷載代表值作用下的彎矩圖（） 重力荷載代表值作用下的剪力圖（） 重力荷載代表值作用下的軸力圖（） 內(nèi)力組合各種荷載情況下的框架內(nèi)力求得后，根據(jù)最不利又是可能的原則進(jìn)行組合。由于構(gòu)件控制截面的內(nèi)力值應(yīng)取自支座邊緣處，為此，進(jìn)行組合前，應(yīng)先計算各控制截面處的內(nèi)力值。柱上端控制截面在上層的梁底，柱下端的空竹截面在下層梁的梁頂，按軸線計算簡圖算得的柱端內(nèi)力值，全部換算到控制截面處的值。所以表和表是配合使用的。 構(gòu)件截面設(shè)計以層梁為例計算，其余各層梁通過表格形式進(jìn)行計算，具體計算過程見截面設(shè)計表。對于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，梁支座負(fù)彎矩按矩形截面計算縱筋數(shù)量；跨中彎矩按形截面計算縱筋數(shù)量；跨中截面的計算彎矩應(yīng)取該跨的跨間最大正彎矩或支座正彎矩與倍簡支梁彎矩中的較大值。非抗震時，三級抗震時，實配鋼筋為420。由以上可知；②形截面類型的判斷故屬于第一類形截面。（1）截面尺寸要求層梁支座：故滿足要求（非抗震時也滿足）。取6梁進(jìn)行計算。（2）梁支座（支座）??；裂縫截面鋼筋應(yīng)力：有效受拉混凝土截面面積：有效配筋率：鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)：受拉取縱向鋼筋等效直徑：構(gòu)件受力特征系數(shù)：正截面最大裂縫寬度：滿足要求。=1(12αs)1/2 167。b=167。b=167。b=As=167。=1(12αs)1/2 167。b=167。b=167。b=As=167。=1(12αs)1/2 167。b=167。b=167。b=As=167。*h0/mm*mm2000*565800*5652000*565α1fcb39。(h0 39。 h02) 167。b=167。b=As=167。h0/fy/mm2 As,min=ρminbh/mm2　 實配鋼筋8048048044164164164M/b39。f hf39。f)類型第一類T型梁第一類T型梁第一類T型梁αs= M/(α1fcbf39。=1(12αs)1/2 167。b=167。α1fc bf39。*h0/mm*mm　2000*565800*5652000*565α1fcb39。(h0 39。 h02) 167。b=167。b=As=167。h0/fy/mm2 As,min=ρminbh/mm2　 實配鋼筋804804804416416416 框架斜截面配筋計算表層次6計算公式梁AB梁BC梁CD左右左右左右V/KNb*h0/mm*mm250*565250*565250*565250*565250*565250*565 截面尺寸要求V滿足V滿足V滿足V滿足V滿足V滿足 是否構(gòu)造配筋V否V否V是V是V否V否　　取雙肢箍Asv=157/mm22φ102φ102φ102φ102φ102φ10S＜350＜350＜350＜350＜350＜350實配箍筋非加密區(qū)2φ10＠2002φ10＠2002φ10＠2002φ10＠2002φ10＠2002φ10＠200加密區(qū)2φ10＠1002φ10＠1002φ10＠1002φ10＠1002φ10＠1002φ10＠100Ρsv,min=%%%%%%Ρsv=Asv/bs%%%%%%層次5計算公式梁AB梁BC梁CG左右左右左右V/KNb*h0/mm*mm250*565250*565250*565250*565250*565250*565截面尺寸要求V滿足V滿足V滿足V滿足V滿足V滿足是否構(gòu)造配筋＞V是V是V是V是V是V是　　　　　　續(xù)表取雙肢箍Asv=157/mm22φ102φ102φ102φ102φ102φ10S＜350＜350＜350＜350＜350＜350實配箍筋非加密區(qū)2φ10＠2002φ10＠2002φ10＠2002φ10＠2002φ10＠2002φ10＠200加密區(qū)2φ10＠1002φ10＠1002φ10＠1002φ10＠1002φ10＠1002φ10＠100Ρsv,min=%%%%%%Ρsv=Asv/bs%%%%%%層次1計算公式梁AB梁BC梁CG左右左右左右V/KNb*h0/mm*mm250*565250*565250*565250*565250*565250*565截面尺寸要求V滿足V滿足V滿足V滿足V滿足V滿足是否構(gòu)造配筋＞V是V是V是V是V是V是　　　　　　取雙肢箍Asv=157/mm22φ102φ102φ102φ102φ102φ10S＜350＜350＜350＜350＜350＜350實配箍筋非加密區(qū)2φ10＠2002φ10＠2002φ10＠2002φ10＠2002φ10＠2002φ10＠200加密區(qū)2φ10＠1002φ10＠1002φ10＠1002φ10＠1002φ10＠1002φ10＠100Ρsv,min=%%%%%%Ρsv=Asv/bs%%%%%%由內(nèi)力組合表可知，、兩柱承受的荷載較大，為了施工方便，只計算、兩柱的配筋，柱的配筋與柱相同，柱的配筋與柱相同。（1）軸壓比驗算1層柱：軸壓比：滿足要求。（3）正截面受彎承載力計算柱同一截面部分分別承受正、反向的彎矩，故采用對稱配筋?？v向受力鋼筋采用，故單側(cè)最小配筋率為，每側(cè)實配鋼筋為418。（5）裂縫驗算1層柱：可不驗算裂縫寬度。（2）強(qiáng)節(jié)點弱構(gòu)件設(shè)計（取第三層框架柱節(jié)點計算）即: 故取。（3）節(jié)點核心區(qū)受剪承載力驗算節(jié)點區(qū)箍筋選用810100，則故節(jié)點核心區(qū)受剪承載力滿足要求。m N/KN ︱V︱/KN　 　 　　 　 軸壓比驗算μn=N/fcAc 極限軸壓比[]滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足截 面b*h/mm*mm550*550550*550600*600550*550550*550600*600550*550550*550550*550550*550550*550柱 高H/m 柱的計算長度l0=(底層)（其它層） 水平荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值占總彎矩設(shè)計值的75%以上時l0=[1+（Ψu+Ψt）]H　　　　　　　　　　　l0=[2+]H　　　　　　　　　　　兩者取較小值　　　　　　　　　　　基本項目as=as′/mm40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 h0/mm e0=M/N/mm 是否需裂縫寬度驗算e0/h0。時取為2as′　　　　　　 ξ=x/h0　　 　　 　　ξb　　ξbξbξbξbξbξbA39。y(h0as39。)]+ξb 　 　　　　　　ξbξb　ξbξb　　　　　　A39。y(h0as39。 框架D柱正截面受彎承載力計算（非抗震）　計算公式一層D柱內(nèi)力組合四層D柱內(nèi)力組合六層D柱內(nèi)力組合第1組第2組第3組第8組第3組第7組第8組第7組第8組內(nèi) 力︱M︱/KN極限[] ea=Max[20,h/30]/mm20 20 20 20 20 20 20 20 20 ei=e0+ea/mm l0/h 是否考慮偏心距增大系數(shù)5考慮5考慮5考慮5考慮5考慮5考慮5考慮5考慮5考慮ζ1= ζ2=　　　　　　　　　續(xù)表l0/h η=1+（h0l02ζ1ζ2）/(1400eih2) ηei/mm Nb=α1fcbh0ξb/KN 大，小偏心受壓的判定NNb 　　　　　　　　　類型小偏心受壓小偏心受壓小偏心受壓小偏心受壓大偏心受壓大偏心受壓大偏心受壓大偏心受壓大偏心受壓ξb e=ηei+ 大偏心受壓計算x=N/α1fcb/mm　　　　 x2as39。s=As=[Neα1fcbx(h0x/2)]/f39。)　　　　　　　 小偏心受壓計算ξ=Nξbα1fcbh0/[()(h0as39。s=As=[Neξ()]*α1fcbh02/f39。) 　　　　　單側(cè) As,min=ρminbh/mm2,ρmin=%500500500500500500500500500全部 As,min=ρminbh/mm2,ρmin=%150015001500150015001500150015001500實配鋼筋/mm2單側(cè)1017單側(cè)418總配筋率% 框架柱斜截面承載力計算表（非抗震）計算公式一層C柱四層C柱六層C柱一層D柱四層D柱六層D柱第6組第6組第6組第12組第2組第6組第2組第6組第2組第8組|M|/N/KN|V|/KNb*h/mm*mm550*550550*550550*550550*550550*550550*550550*550550*550550*550550*550H/mas=a39