【正文】 電廠出口的近期工業(yè)熱負荷 ,見表 。根據(jù)各項目的計劃建設(shè)情況 ,本項目投產(chǎn)時采暖熱負荷情況見表 。因而 ,至 2021 年 ,多維泰瑞制藥總用汽負荷將高達 380t/h 左右。在現(xiàn)場收資調(diào)研過程中 ,我們對上述車間的主要產(chǎn)品產(chǎn)量、單位能源、實際年耗煤量、月耗煤量、鍋爐容量及參數(shù)、效率、用汽工藝和用汽參數(shù)、生產(chǎn)班制、檢修期、企業(yè)的近遠期發(fā)展情況逐一進行了認真的了解分析 ,并在此基礎(chǔ)上對熱負荷運行了核實計算。 根據(jù)各車間提供的產(chǎn)品能源單耗數(shù)據(jù)和年產(chǎn)量或總產(chǎn)值進行校核 ,并將計算結(jié)果與同行業(yè)能耗水平相比較 ,取其平均值。其生產(chǎn)工藝流程如下 : 菌種培養(yǎng) ??種子培養(yǎng) ??發(fā)酵 ??酸化 ??濃縮 ??中和過濾 ??干燥制粒 該車間現(xiàn)有二條生產(chǎn)線 ,在生產(chǎn)工藝過程中都需要蒸汽 ,由于其生產(chǎn)是連續(xù)的 ,所用的蒸汽必須是連接使用 ,車間用熱來自鍋爐房 ,鍋爐燃料為原煤 ,低位發(fā)熱 量為 21250KJ/kg,鍋爐效率為 58%,出口蒸汽焓值 2783KJ/kg,鍋爐補給水焓值 ,生產(chǎn)班制為三班制 ,每年停產(chǎn)檢修 60 天 ,根據(jù)煤耗量核算熱負荷如下 : 采暖期最大耗煤量 : 噸 /班 采暖期最大用汽量 : 采暖期平均耗煤量 : 噸 /班 采暖期平均用汽量 : 采暖期最小用煤量 : 噸 /班 采暖期最小用汽量 : 非采暖期最大用煤量 : 噸 /班 非采暖期最大用汽量 : 非采暖期平均用煤量 : 噸 /班 非采暖期平均用汽量 : 非采暖期最小煤量 : 噸 /班 非采暖期最小用汽量 : 根據(jù)該車間常年統(tǒng)計 ,復(fù)合肥類單位汽程為 :85 噸汽 /噸鹽菌素 ,按此核算其全年平均用汽量為 : 由以上結(jié)果可以看出 ,兩種計算方法計算結(jié)果基本一致 ,因此熱負荷是可靠的 ,由此得 301 車間現(xiàn)狀熱負荷調(diào)查表見表 。 301 車間近期熱負荷 (折算到電廠出口 )表 項目 季節(jié) 最大 平均 最小 采暖期 非采暖期 第四節(jié) 設(shè)計熱負荷 通過調(diào)查 ,發(fā)現(xiàn)各用熱車間用汽壓力各不相同 ,最高 MPa,最低,為滿足不同用熱車間要求及管道壓損 ,取供熱蒸汽參數(shù)為 : t280℃。 根據(jù)近期熱負荷作為熱電站的設(shè)計依據(jù) ,考慮各車間工業(yè)用熱不同的時性 ,經(jīng)調(diào)查確定工業(yè)熱負荷最大、平均、最小熱負荷同時率為 ,并考慮管網(wǎng)熱損失 5%,本工程設(shè)計熱負荷見表 。目前望遠開發(fā)區(qū)總供電容量為 40MVA。隨著一批新項目的開工建設(shè) ,望遠變電站將無法滿足企業(yè)用電。望遠變電站 尚無擴建增容計劃。本項目裝機容量為 60MW,投產(chǎn)后可解決近期內(nèi)企業(yè)用電問題。 第三節(jié) 接入系統(tǒng)方案和主接線方案論述 本期規(guī)模為二機三爐 ,預(yù)留擴建位置。由于附近變電站暫無并網(wǎng)間隔 ,因此項目投產(chǎn)時只能獨立于電網(wǎng)運行。 設(shè)發(fā)電機電壓母線 ,單母線分段接線。設(shè) 一回 10KV 保安電源 ,引自望遠變電站 ,線路全長約 公里。多維泰瑞制藥現(xiàn)有鍋爐燃料即多為靈武煤礦供應(yīng) ,根據(jù)生產(chǎn)實際調(diào)查 ,煤質(zhì)穩(wěn)定 ,發(fā)熱量適中 ,燃料質(zhì)量完全符合循環(huán)流化床的燃燒要求 ,各項指標都在要求變化范圍之內(nèi)。運輸采用汽車運輸 ,由當?shù)厝剂瞎矩撠?,可確保熱電廠的燃料運輸。廠址緊靠 109 國道 ,交通運輸十分便利 ,可以保證建成后整個電廠所需的燃料運輸暢通。 名稱 符號 單位 數(shù)值 氧化鈣 CaO % 五氧化二磷 P2O5 % 三氧化二鐵 Fe2O3 % 二氧化硅 SiO2 % 三氧化二鋁 Al2O3 % 燒失量 % 根據(jù)可逆反應(yīng) CaO+SO2+?O2 CaSO4,在爐膛內(nèi)燃燒、溫度約 850℃時 ,在鈣硫摩爾比 Ca:S2:1 的條件下 ,可較好地除硫 ,實際脫硫效率可達 85%。 第四節(jié) 鍋爐點火及助燃 鍋爐點火采用 0輕柴油 ,因而廠內(nèi)設(shè)點火油系統(tǒng)。點火油由供油泵將油加壓至 ,在點火器中霧化燃燒 ,為便于油量控制 ,點火油路設(shè)回油管道。檢修時可用蒸汽清掃油管路。 方案 I:,3 150t/h 循環(huán)流化床鍋爐。 計算出的各裝機方案的熱平衡表、主要經(jīng)濟技術(shù)指標、經(jīng)濟效益比較表分別見表 ,。 技術(shù)經(jīng)濟指標 (1)發(fā)電標煤耗 方案 I為 /度 ,方案 II為 /度 ,方案 II優(yōu)于方案 I。 (3)年節(jié)標煤量 方案 I 年節(jié)標煤量 91294 噸 ,方案 II 年節(jié)標煤 87302 噸 ,方案 I 優(yōu)于方案 II。從表 中很明顯可以看出 ,方案 I 全年都在額定工況附近運行 ,而方案 II 除在采暖期最大和平均工況外 ,其它時間都不能在負荷下運行 ,到了非采暖期 ,抽凝機組大多數(shù)時間處于備用狀態(tài) ,設(shè)備利用率第 ,因而熱電廠經(jīng)濟效益差。因而方案 I 較為適合這種熱負荷性質(zhì)。 根據(jù)以上幾方面的綜合比較 ,本著小型熱電廠以熱定電 ,熱電結(jié)合 ,節(jié)能經(jīng)濟的原則 ,推薦方案 I。目前可供熱電廠選擇的爐型較多 ,如鏈條爐、煤粉爐及循環(huán)流化床爐等。煤粉爐從燃燒性能上講不會有太大問題 ,但該爐型的制粉系統(tǒng)復(fù)雜工程投資大 ,灰渣難以綜合利用 ,環(huán)保難以符合要求。在同一種爐子內(nèi)既可燃燒優(yōu)質(zhì)燃料又可以燃用發(fā)熱值和揮發(fā)份較低的貧煤 ,鍋爐效率可達 88%左右。 (3)鍋爐可以在爐內(nèi)脫硫 ,脫硫率可達 90%,能明顯地減少二氧化硫及氮氧化物的排放量 ,有利于改善城市環(huán)境。 相比之下 ,循環(huán)流化床鍋爐較其它爐型有更大的優(yōu)點。為提高經(jīng)濟性 ,鍋爐選用次高溫次高壓參數(shù)。 在采暖期一臺 150t/h 故障時 ,可通過減少發(fā)電量 ,增大減溫減壓器出力的方式滿足供熱要求。該廠址場地平坦 ,無任何拆遷。 該區(qū)抗震設(shè)防烈度為 8 度 ,為設(shè)計地震第一組。無埋藏的河道、溝浜、墓穴、防空洞、孤石等對工程不利的埋藏物。 第二節(jié) 交通運輸 廠址位于永寧望遠 經(jīng)濟開發(fā)區(qū)內(nèi) ,位于 109 國道西側(cè) ,距銀川南繞城高速公路僅 300 米 ,距銀川河東機場 30 公里。 第三節(jié) 供水水源 廠址所在地地下水資源及其豐富 ,本項目用水由多維泰瑞制藥公司結(jié)合其他藥業(yè)擴建項目的用水情況 ,新打 6眼井 ,出水量為 720t/h,可以滿足本項目及公司其他新上項目的用水要求。每年按 6000h 計。省煤器和除塵器下的干灰用以制作加氣混凝土砌塊 ,免燒免蒸地面磚、路面磚、墻體磚等。廠區(qū)內(nèi)只設(shè)臨時性灰渣場 ,不設(shè)永久性渣場。 灰場選擇 熱電廠年產(chǎn)灰渣 113760 噸。作為灰渣綜合用的事故貯存。該地區(qū)長期地質(zhì)情況穩(wěn)定 ,地質(zhì)構(gòu)造簡單 ,斷裂及裂隙不太發(fā)育 。水文地質(zhì)條件比較簡單 ,最高地下水位距處置單元底部距離很大 。 第五節(jié) 巖土工程 場地條件 場地位置和地形 廠址位于永寧望遠經(jīng)濟開發(fā)區(qū)內(nèi) ,位于 109 國道西側(cè) ,地勢平坦 ,起伏小。 該地塹長約 170km,寬 50km,呈北東向延伸 ,地塹在新構(gòu)造運動期一直處于比較活躍狀態(tài) ,經(jīng)歷多次構(gòu)造運動 ,導致斷裂發(fā)育 ,歷史上地震活動頻繁。銀川平原第四系土層厚約 1600 余米 ,由于該地層厚度巨大 ,層位穩(wěn)定 ,土質(zhì)密實且均勻 ,在銀川平原基底沿賀蘭山走向分布的次生斷裂帶 ,至今尚未發(fā)現(xiàn)活動痕跡 ,所以該區(qū)域工程地質(zhì)條件穩(wěn)定 ,是良好的建筑場地。層底標高 : ,平均 。雜色 ,在場地東側(cè)人為堆積形成煤堆、渣堆。成分復(fù)雜 ,均勻性差 ,松散。 ②粉土 Q4all: 厚度 :,平均 。層底埋深 :,平均 。土黃色 ,土質(zhì)均勻性較差 ,常夾粉質(zhì)粘土條帶 ,局部地段增厚形成透鏡體或薄層 (另述 ,見② 1 層描述 )。水平層理發(fā)育 ,搖振反應(yīng)中等 ,干強度、韌性低。屬中等壓縮性土。標貫統(tǒng)計結(jié)果確定承載力特征值 fak130kP