【正文】 smucw /5 94)( 2122211 ??? （ ） 葉片進口處氣流溫度 KtTT in ???? （ ） 葉片進口馬赫數(shù) 5 6 8 ?? RTwMa ? （ ） 重慶大學本科學生畢業(yè)設計（論文） 3 離心式鼓風機具體設計計算 13 葉 輪出口相對速度 ? ? smuw ru /7 1 4 2)1( 21222222 ???? ?? （ ） 葉輪擴壓度 ?? wwK w （ ） 葉輪出口絕對速度 smuc r / i n 2222 ?? ?? （ ） 葉輪出口絕對速度的切向分速 smuc uu / ?? ? （ ） 葉輪出口絕對速度的徑向分速 smuc rr / ?? ? （ ） 葉輪加給氣體的總能量 kgkJuh dfluto t /)1(222 ???? ??? （ ） 進氣室進口到葉輪出口的溫升 ??????? )2(1 2222 intot ccht ?? （ ） 葉輪出口比容比 )1( 122 ???? ??inV T tK（校核 2VK ） （ ） 葉輪出口溫度 KtTT in ???? （ ） 葉輪出口馬赫數(shù) 5 9 9 ?? RTcMa ? （ ） 級的反作用度 2 )()21222221 ?????thhuuww（? （ ） 圓弧葉片的曲率半徑 mDDD DDR AA )c os)((c os4 )(1 21212221 ????? ?? （ ） 圓心半徑 mDDDRRR A 1 7 8 )()c o s( 221220 ???? ? （ ） 重慶大學本科學生畢業(yè)設計（論文） 3 離心式鼓風機具體設計計算 14 根據(jù) ????? ? 2 os 02120211 RR DRR? （ ） ????? ? 2 os 02220212 RR DRR? （ ） 則長葉片的弧長 mRl 12 3602 12 ???? ???長 （ ） mll ??長短 （ ） 進氣室設計 進氣室的作用是把氣體從進氣管道或中間冷器順利的引導到葉輪入口。進氣室的結構很多，這里我們選用軸向進氣式進氣室。 擴壓器結構的選擇： ?葉片擴壓器與無葉擴壓器相比，無葉擴壓器結構簡單，造價低； ?在工況發(fā)生變化的情況下，葉片擴壓器氣流入口發(fā)生沖擊，損失增加較快，因而和無葉擴壓器相比，葉片擴壓器的變工況性能差； ?經(jīng)驗表明，帶葉片的擴壓器常使葉輪出口氣體壓力分布不均勻，這也是引起零件共振的重要原因，而采用無葉擴壓器不會出現(xiàn)這種情況。 無葉擴壓器是由隔板兩個平壁構成的環(huán)形通道，通道截面為一系列的同心圓柱面。近年來，隨著離心式壓縮機的發(fā)展，為了減少進口流量損失，從葉輪出口至擴壓器進口做成了略有收斂的通道，擴壓器內(nèi)流通道一般做成等寬形，因為兩側壁做成擴張形，使流道擴張程度增加，氣體分離損失加大，而減少擴壓器內(nèi)的效率；做成收斂形，而寬度隨半徑按某函數(shù)關系變化，若考慮葉輪出口到擴壓器進口做成收斂形，而在以后的基本擴壓段做成等寬度，由于減少了進口過渡段得損失，實驗證明，對減少流動損失，提高效率有利。當 ?Db 時，最佳值時 ?bb 。有時在 22/Db 較小時，也可以取 3b 稍大于 2b ，以避免葉輪出來的氣體對擴壓器避免的沖擊，以及加快葉輪出口 不均勻氣流的混合過程。 蝸殼可以由不同的形式，在離心式壓縮機中最典型的是一種形似蝸牛殼的排氣蝸殼。蝸殼可以布置在擴壓器之后也可以直接布置在葉輪后面 ，相對于葉輪來說可以是對稱的也可以是不對稱的。為確定蝸殼型線即蝸殼半徑隨 ? 角的變化規(guī)律，通常假定氣流為不可壓縮并取其密度 4??? ，擴壓器出口氣流參數(shù)沿圓周均勻，流過各橫截面的流量和該截面所處的位角 ? 成比例，為確定橫截面面積 ，通常有兩種做法：其一是按 ?rcu 常數(shù)確定蝸殼型線，這方法常稱為自由運動速度法；其二是假定各橫截面的氣流平均速度 mc ，在一般按從擴壓器出口至蝸殼出口 mc 逐漸減少的原則來設計。 按氣流自由流動的軌跡設 計蝸室，選擇圓形對稱外蝸室。 30176。 90176。 150176。 210176。 270176。 330176。 取蝸殼出口法蘭直徑 mD ? 法蘭出口面積 255 ?? DA ? （ ） 蝸殼法蘭出口體積流量 smqq mV / 355 ?? ? （ ） 蝸殼出口的速度 smAqv V / ?? （ ） 軸耗功率計算 葉輪對 kg1 氣體所做的總能量 重慶大學本科學生畢業(yè)設計（論文） 3 離心式鼓風機具體設計計算 19 kgkJuh dfluto t /)1(222 ???? ??? （ ） 葉輪加給氣體的總功率 KWhqP to tto t 7 7 3 4m in ?? （ ） 對于由齒輪傳動的壓縮機，當壓縮機內(nèi)耗功率在 2021KW 以上， ~?m? ；當內(nèi)耗功率在 KW2021~1000 之間， ~?m? ；當功率小于 1000KW 的，則 ?m? ，這是最好直接估取機械損失功率進行計算。則 ?mpv 定值，其中 m 為一個常數(shù)即多變指數(shù) ]9[ 。 葉片進口壓力 M P aRTKp inV ?? ? （ ） 葉片進口比容 11 ?? inVKv ? （ ） 葉輪出口壓力 M P aRTKp inV 1 4 0 ?? ? （ ） 葉輪出口比容 22 ?? inVKv ? （ ） 多變指數(shù) )lg()lg(1221??vvppm （ ） 蝸 殼的出口壓力即排氣壓力 MPaP ? 重慶大學本科學生畢業(yè)設計（論文） 3 離心式鼓風機具體設計計算 20 蝸殼的出口比容比 5115 ?? m PPvv （ ） 蝸殼出口氣流密度 355 /1 mkgv ??? （ ） 蝸殼的出口溫度 KRPT 5 ?? ? （ ） 因為進口出口速度相差很少 故多變效率 78 5180 56 )1( )1( ???? ??? mmpol（校核 pol? ） （ ） 等熵效率 1)(1)(1515???? ??p o lininsPPPP?????? （ ） 葉片數(shù)校核 由公式 ]10[ ? ?? ? )()l n (2/s i n2)(1221 ???? optAAopt tlDDtlz ??? （ ） 其中 ~)( ?opttl 葉片數(shù)為 2415 ??z 考慮到在不影響效率的情況下，適當?shù)娜∩舷?，可以減弱噪聲。 重慶大學本科學生畢業(yè)設計（論文） 4 強度校核 21 4 強度校核 輪盤的強度校核 離心式鼓風機的葉輪處在高速旋轉(zhuǎn)和過盈配合之中，其應力或變形對機組連續(xù)可靠的運行產(chǎn)生嚴重的影響，故必須對其強度進行校核，特別對于半開式葉輪的輪盤的強度校核。 葉輪初選材料 Cr17Ni2 鋼，則密度 3/7850 mkg?? ，泊松比 ?u ，彈性模量211 / mNE ?? 葉輪的基本結構如下圖： 圖 葉輪結構圖 輪盤分段 ]11[ 應用遞推 — 帶入法將輪盤分為三段： 1）段 1： , ?? DaDi ，則 45,60 ?? BaBi 則錐頂直徑 mDiDaBaBi BiDid )( ????? （ ） , ???? dDatdDiti 則 由 it ， t 查附圖 1 得 ?r? ，附圖 2 得 ?t? 重慶大學本科學生畢業(yè)設計（論文） 4 強度校核 22 附圖 3 得 ?r? ，附圖 4 得 ?t? 附圖 5 得 6 6 9 8 0 ??????c? 附圖 6 得 6 8 6 9 8 0 ??????s? 附圖 7 得 4 9 0 9 8 0 ??????s? 附圖 8 得 ??????s? 622 ??? ?ndT d （ ） 2）段 2： , ?? DaDi ，則 15,30 ?? BaBi 則錐頂直徑 根據(jù)公式 （ ） mDiDaBaBi BiDid )( ????? , ???? dDatdDiti 則由 it ， t 查附圖 1 得 ?r? ，附圖 2 得 ?t? 附圖 3 得 ?r? ，附圖 4 得 ?t? 附圖 5 得 3 1 9 8 0 ??????c? 附圖 6 得 6 6 9 8 0 ??????s? 附圖 7 得 6 4 9 8 0 ??????s? 附圖 8 得 ??????s? 622 ??? ?ndT d 3）段 3： , ?? DaDi ，則 5,15 ?? BaBi 則錐頂直徑 根據(jù)公式 （ ） mDiDaBaBi BiDid )( ????? , ???? dDatdDiti 則由 it ， t 查附圖 1 得 ?r? ，