【正文】 ＝ R4＝ ，R3＝ 正常使用極限狀態(tài) R39。1＝ R39。2＝ R39。3＝ 第 34 頁 共 46 頁 六、主梁驗算 主梁類型 鋼管 主梁材料規(guī)格 (mm) Ф483 主梁彈性模量 E(N/mm2) 206000 主梁抗彎強度設(shè)計值 [f](N/mm2) 205 主梁抗剪強度設(shè)計值 [τ](N/mm2) 125 主梁截面慣性矩 I(cm4) 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 抗彎驗算 主梁彎矩圖 (kNm且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，左側(cè)立柱扣件受力 R＝ ≤8kN 單扣件在扭矩達到 40～ 65N＝ max[R139。]＝ 抗彎驗算 縱向水平鋼管彎矩圖 (kNm且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，左側(cè)立柱扣件受力 R＝ ≤8kN 單扣件在扭矩達到 40～ 65Nm 穩(wěn)定性 計算 根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》公式 ，荷載設(shè)計值 q1有所不同： 1)面板驗算 q1＝ [(+(24+))+2]1＝ 2)小梁驗算 q1＝max{+()+[(+(24+))+1]max[，()]/21， +()}= 同上四～七計算過程，可得： R1＝ ， R2＝ 立柱最大受力 Nw＝ max[R1+N邊 1， R2+N邊 2]+Mw/lb＝max[+[(+(24+))+1](+)/2，+[(+(24+))+1](+)/2]+＝ f＝ N/(υA)+Mw/W＝ (424)+106/4490＝ ≤[f]＝ 205N/mm2 滿足要求！ 板模板計算書 一、工程屬性 新澆混凝土樓板名稱 B 新澆混凝土樓板板厚 (mm) 120 第 39 頁 共 46 頁 新澆混凝土樓板邊長 L(m) 7 新澆混凝土樓板邊寬 B(m) 二、荷載設(shè)計 施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準值 Q1k 當(dāng)計算面板和小梁時的均布活荷載 (kN/m2) 當(dāng)計算面板和小梁時的集中荷載 (kN) 當(dāng)計算主梁時的均布活荷載 (kN/m2) 當(dāng)計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時的均布活荷載(kN/m2) 1 模板及其支架自重標(biāo)準值 G1k(kN/m2) 面板自重標(biāo)準值 面板及小梁自重標(biāo)準值 樓板模板自重標(biāo)準值 模板及其支架自重標(biāo)準值 新澆筑混凝土自重標(biāo)準值 G2k(kN/m3) 24 鋼筋自重標(biāo)準值 G3k(kN/m3) 風(fēng)荷載標(biāo)準值 ωk(kN/m2) 基本風(fēng)壓 ω0(kN/m2) 風(fēng)壓高度變化系數(shù) μz 風(fēng)荷載體型系數(shù) μs 三、模板體系設(shè)計 模板支架高度 (m) 立柱縱向間距 la(mm) 800 立柱橫向間距 lb(mm) 800 水平拉桿步距 h(mm) 1500 立柱布置在混凝土板域中的位置 中心對稱 立柱距混凝土板短邊的距離 (mm) 300 立柱距混凝土板長邊的距離 (mm) 350 第 40 頁 共 46 頁 主梁布置方向 平行樓板長邊 小梁間距 (mm) 300 小梁兩端各懸挑長度 (mm) 250， 250 主梁兩端各懸挑長度 (mm) 250， 250 四、面板驗算 面板類型 覆面木膠合板 面板厚度 (mm) 15 面 板抗彎強度設(shè)計值 [f](N/mm2) 15 面板彈性模量 E(N/mm2) 10000 根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》 面板可按簡支跨計算 的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上，因此本例以簡支梁，取 1m單位寬度計算。m σ＝ Mmax/W＝ 106/37500＝ ≤[f]＝ 15N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 q＝ (G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(+24))1= ν＝ 5ql4/(384EI)＝ 53004/(38410000281250)＝ ≤[ν]＝ l/400＝ 300/400＝ 第 41 頁 共 46 頁 滿足要求！ 五、小 梁驗算 小梁類型 方木 小梁材料規(guī)格 (mm) 6080 小梁抗彎強度設(shè)計值 [f](N/mm2) 小梁抗剪強度設(shè)計值 [τ](N/mm2) 小梁彈性模量 E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩 W(cm3) 64 小梁截面慣性矩 I(cm4) 256 因 [B/lb]取整 ＝ [3100/800]取整 ＝ 3，按三等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為 250mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 強度驗算 q1＝ [(G1k+(G3k+G2k)h)+，(G1k+(G3k+G2k)h)+]b=max[(+(+24))+，(+(+24))+]＝ 因此， q1靜 ＝ (G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(+24))＝ q1活 ＝ Q1kb=＝ M1＝ L2+ L2＝ +＝ m M3＝ max[q1L12/2， q2L12/2+pL1]=max[， +]＝ m σ＝ Mmax/W＝ 106/64000＝ ≤[f]＝ 滿足要求！ 抗剪驗算 V1＝ L+ L＝ +＝ V2＝ +＝ +＝ V3＝ max[q1L1， q2L1+p]＝ max[， +]＝ Vmax＝ max[V1， V2， V3]＝ max[， ， ]＝ τmax＝ 3Vmax/(2bh0)=31000/(28060)＝ ≤[τ]＝ 滿足要求！ 撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(24+))＝ 跨中 νmax＝ (100EI)=8004/(10093502560000)＝ ≤[ν]＝l/400＝ 800/400＝ 2mm 懸臂端 νmax＝ qL4/(8EI)=2504/(893502560000)＝ ≤[ν]＝ l1/400＝ 250/400＝ 滿足要求！ 六、主梁驗算 主梁類型 鋼管 主梁材料規(guī)格 (mm) Ф483 可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù) 1 主梁彈性模量 E(N/mm2) 206000 主梁抗彎強度設(shè)計值 [f](N/mm2) 205 主梁抗剪強度設(shè)計值 [τ](N/mm2) 125 主梁截面慣性矩 I(cm4) 主梁截面抵抗矩 W(cm3) 小梁最大支座反力計算 Q1k＝ q1＝ [(G1k+ (G3k+G2k)h)+， 第 43 頁 共 46 頁 (G1k+(G3k+G2k)h)+]b=[(+(+24))+，(+(+24))+]＝ q1靜 ＝ (G1k+ (G3k+G2k)h)b=(+(+24))＝ q1活 ＝ Q1kb=＝ q2＝ (G1k+ (G3k+G2k)h)b=(+(+24))= 承載能力極限狀態(tài) 按三跨連續(xù)梁， Rmax＝ ( + )L＝ +＝ 按懸臂梁， R1＝ q1l=＝ R＝ max[Rmax， R1]＝ 。 抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖 (kNm σ＝ Mmax/W＝ 106/4490＝ ≤[f]＝ 205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 主梁剪力圖 (kN) Vmax＝ τmax＝ 2Vmax/A=21000/424＝ ≤[τ]＝ 125N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 主梁變形圖 (mm) νmax＝ 跨中 νmax=≤[ν]=800/400=2mm 懸挑段 νmax＝ ≤[ν]=250/400= 滿足要求！ 七、立柱驗算 第 45 頁 共 46 頁 立桿穩(wěn)定性計算依據(jù) 《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1302021 剪刀撐設(shè)置 加強型 立桿頂部步距 hd(mm) 1500 立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度 a(mm) 200 頂部立桿計算 長度系數(shù) μ1 非頂部立桿計算長度系數(shù) μ2 鋼管類型 Ф483 立柱截面面積 A(mm2) 424 立柱截面回轉(zhuǎn)半徑 i(mm) 立柱截面抵抗矩 W(cm3) 抗壓強度設(shè)計值 [f](N/mm2) 205 長細比驗算 頂部立桿段： l01=kμ1(hd+2a)=1(1500+2200)= 非頂部立桿段： l02=kμ2h =11500= λ=l0/i=≤[λ]=210 長細比滿足要求！ 立柱穩(wěn)定性驗算 頂部立桿段： l01=kμ1(hd+2a)=(1500+2200)= λ1＝ l01/i＝ ＝ ，查表得， υ1＝ Mw=＝ m Nw＝[+(NQik+Mw/lb)]=[(+(24+))+1]+＝ f＝ Nw/(υA)+ Mw/W＝ (424)+106/4490＝ ≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 八、扣件抗滑移驗算 荷載傳遞至立桿方式 雙扣件 扣件抗滑移折減系數(shù) kc 1 按上節(jié)計算可知，扣件受力 N＝ ≤Rc=kc12=112=12kN 滿足要求！