畢業(yè)設(shè)計(jì)-雙柱液壓式汽車舉升機(jī)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)-閱讀頁
2024-12-23 14:59本頁面
【正文】 ，最大舉升高度為 1950mm，工作行程為 1730mm。舉升機(jī)立柱在工作時(shí)受來自于保險(xiǎn)鎖機(jī)構(gòu)處因承重的壓力和升降滑臺滾輪作用在立柱上的彎矩。 立柱殼體用鋼板整體壓制成形，其內(nèi)部相應(yīng)位置焊有保險(xiǎn)裝置支承板，用于鎖定狀態(tài)時(shí)受力和承重，下部與底座焊接。主立柱作為主要的承重部件，先對其截面特征進(jìn)行分析，主要是確定立柱截面形心的位置和截面的慣性矩。其中本次設(shè)計(jì)的滑臺部件的組成之一是大滑輪，滑輪的種類形狀有很多，有“兩個(gè)大圓柱滾輪型”、“四個(gè)頂角處是采用四個(gè)小滾輪型”、還有最 原始的“四個(gè)角用四個(gè)橡膠滑塊”或是“用兩個(gè)滑塊代替兩個(gè)大圓柱滾輪”，但是用的較多的是“采用兩個(gè)大圓柱滾輪”的形式，如果采用其他類型的滾輪例如用滑塊來代替滾輪，那么整個(gè)滑臺就不容易鎖定，容易滑動；除此之外就是同步性的問題也不容易解決。單側(cè)托臂受到的最大載荷為 2021kg，加上滑臺部件的自重，托臂端部受力大小為 ， F1 和 F2 是立柱通過滾輪給予的反力， F1 F2， FBX 和 FBY 為保險(xiǎn)支承板給予的支承力， B 處是支承點(diǎn)位 置，則： 。針對立柱受力情況，經(jīng)計(jì)算得： 圖 龍門式雙柱舉升機(jī)主立柱受力情況示意圖 RHX 0 RHY FBY c 龍門式雙柱舉升機(jī)主立柱強(qiáng)度校核計(jì)算 從圖 看出，整個(gè)立柱體相當(dāng)于一個(gè)懸臂梁，可畫出立柱的彎矩圖和剪力圖。 圖 立柱受力的合成彎矩圖和合成剪力圖 從圖中可以得出 在截面 C 處，剪 力最大（ QC ），彎矩最大（ MC ） ,所以此處是危險(xiǎn)截面。 （ 2）校核剪應(yīng)力強(qiáng)度： ??????? 選，而許用應(yīng)力??? ，滿足強(qiáng)度條件。 主立柱的剛度計(jì)算 用迭加法： （ 1） 由 F2 引起的繞度： （往外彎）用式 ??????????????? E：彈性模量的選擇： 碳鋼取： 196－ 206Gpa 取 201Gpa 106N/cm2 ???? （ 2） （往內(nèi)彎）由 F1 引起的繞度： （ 3）由 M 引起的繞度： ????????? （往外彎）此植可忽略不計(jì)。 （ 2） B 截面： 92*92 方鋼 A1 80 15 1200mm2 yA1 92+15/2 A2 9292 7676 8464 5776 2688mm2 yA2 92/2 46mm YC 1200+268846 / 1200+2688 243048/3888 IA1 80153/2+ 21200 IA2 924764 /12+ 22688 所以 cm4 W 保險(xiǎn)系數(shù)較小可滿足 強(qiáng)度要求。 （ 4） D 截面： 慣性矩： I ； W MD 53 ,保險(xiǎn)系數(shù)較小可滿足強(qiáng)度要求。 故托臂端部總下沉量為： 在舉升機(jī)行 業(yè)標(biāo)準(zhǔn)中，此值滿足距立柱最遠(yuǎn)點(diǎn)的托臂支承面下沉量要求。此閥的壓力在出廠前已經(jīng)調(diào)好，以保證起重的額定載荷的要求。如果拉動滑臺上兩個(gè)機(jī)械安全鎖后再按手動式下降閥便開始卸油下降，其工作原理圖見圖 ： 圖 液壓系統(tǒng)工作原理圖 1齒輪泵， 2電動機(jī)， 3濾油器， 4單向閥， 5溢流閥， 6手動式下降閥， 7伺服限流閥， 8軟管， 9防油管爆裂閥， 10舉升缸， 11液位計(jì)， 12空氣濾清 液壓缸活塞桿受壓校核 液壓缸活塞桿強(qiáng)度驗(yàn)算 根據(jù)活塞桿只受壓力的工作情況，強(qiáng)度驗(yàn)算公式為： d≥ （ F/[σ ]） 1/2mm ???????????????????? 式中： F―載荷力 KN。取σ s 315MPa， n 3， [σ ] 105MPa。 液壓缸活塞桿受壓穩(wěn)定性校核 液壓缸壓桿安裝形式如下圖示： 圖 液壓缸壓桿安裝圖 已知：缸體長度 L 1078mm 工作行程 l 914mm 活塞桿直徑 d 38mm 計(jì)算長度 l′ L+l 1992mm 活塞桿截面積 A （π /4） d2 活塞桿轉(zhuǎn)動慣量 J （π /64） d4 活塞桿回轉(zhuǎn)半徑 K （ J/A） 1/2 d/4 柔性系數(shù) m 85 末端條件系數(shù) n 2 則 l′ /K 4 l′ /d 4 1992/38 mn1/2 8521/2 由于 l′ /K＞ m n1/2，則可按下列公式計(jì)算 臨界載荷 PK π 2nEJ/L ′2?????????????????????????? 式中： E―材料彈性模量，取 E 105 MPa， J― mm4， l′― mm 則： PK [ 2 1011（ ） ]/19922 取安全系數(shù) nK 3, 臨界穩(wěn)定載荷 PK/ nK 實(shí)際工作載荷 F 1/2G 2021Kgf 19620N F 1/2G 2021Kgf 19620N＜ PK/ nK，所以滿足壓桿穩(wěn)定條件。然后再根據(jù)各類汽車舉升機(jī)的各種使用要求，結(jié)合前人設(shè)計(jì)的舉升機(jī)的各種結(jié)構(gòu)，按照自己所要設(shè)計(jì)的舉升機(jī)的要求對汽車舉升機(jī)進(jìn)行了結(jié)構(gòu)方面的設(shè)計(jì)。液壓驅(qū)動是由液壓系統(tǒng)以及電箱組成的。通過電磁鐵安全鎖將立柱內(nèi)的滑臺 固定住，起到保護(hù)的作用。在對汽車舉升機(jī)有了一定的了解后，將各類汽車舉升機(jī)的裝配結(jié)構(gòu)作了對比，最終確定了本次設(shè)計(jì)的龍門式雙柱汽車舉升機(jī)的設(shè)計(jì)方案。在設(shè)計(jì)過程中通過參考其它形式的舉升機(jī)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，再結(jié)合了自己的設(shè)計(jì)思想，最終把此次龍門式雙柱汽車舉升機(jī)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)成由舉升裝置、立柱、支 撐機(jī)構(gòu)、平衡機(jī)構(gòu)和保險(xiǎn)機(jī)構(gòu)五大部分組成。因此，在工作的情況下它必須要承受一定的載荷。 ⑷除了對龍門式雙柱汽車舉升機(jī)的機(jī)械結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì)、驗(yàn)算外，還進(jìn)行了液壓部分的驗(yàn)算。而液壓缸受壓的活塞桿是屬于細(xì)長桿，所以設(shè)計(jì)時(shí)必須要考慮到細(xì)長桿的 穩(wěn)定性，所設(shè)計(jì)的方案必須要通得過驗(yàn)算。 [13]周士昌主編 液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)圖集 [M] 機(jī)械工業(yè)出版社 2021 [14]張樹生主編 機(jī)械制造工程學(xué) [M] 東北大學(xué)出版社 2021 [15]華茂發(fā)等主編 機(jī)械制造技術(shù) [M] 機(jī)械工業(yè)出版社 2021 [16]濮良貴等主編 機(jī)械制造技術(shù) [M] 高等教育出版社 2021 [17]孫恒等主編 機(jī)械原理 [M] 高等教育出版社 2021 [18] 房豐洲主編 機(jī)械工程控制基礎(chǔ) [M] 黑龍江科學(xué)技術(shù)出版社 1989 [19] 王龍?zhí)骶? 先進(jìn)制造技術(shù) [M] 機(jī)械工業(yè)出版社 2021 計(jì) 36
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