【正文】 P1=（ + ） = KN P2=（ + + ） = KN （ 2）、對(duì)于第 25層， q2= = KN/m q2， = = KN/m P1=（ + ） = KN P2=（ + + ） = KN （ 3）、對(duì)于第 1 層， q2= = KN/m q2， = = KN/m P1=（ + ） = KN P2=（ + + ） = KN 將計(jì)算結(jié)果匯總?cè)缦?兩表： 橫向框架恒載匯總表 層次 q1 （ KN/m） q1， （ KN/m） q2 （ KN/m） q2， （ KN/m） P1 （ KN） P2 （ KN） M1 （ KNm） 6 25 1 表 61 注：表中括號(hào)內(nèi)數(shù)值對(duì)應(yīng)于屋面雪荷載作用情況。α =a/l=（ 1）、對(duì)于第 6層， MAB=q1l21/12+q2l21（ 12α 2+α 3） = + [12（ 1/3） 2+（ 1/3） 3]/12 =（ KN*m） MBC=q1， l22/12+5q2， l22/96 = +5 * = （ KN m） MBC=q1， l22/12+5q2， l22/96 = +5 = （ KN m） MBC= 5q2， l22/96 =5 = （ KN A柱： N 頂 =+= KN 柱重： 25= KN N 底 = N 頂 += KN B 柱： N 頂 =++= KN 恒載作用下梁端剪力及柱軸力（ KN） 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 系 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 34 頁 層次 荷載引起的剪力 柱軸力 AB 跨 A 柱 B柱 VA=VB N 頂 N 底 N 頂 N 底 6 5 4 3 2 1 表 65 活載作用下： 例：第 6 層：荷載引起的剪力： AB 跨： VA=VB= A 柱： N 頂 = N 底 =+= KN B 柱： N 頂 = N 底 =++= KN 活載作用下梁端剪力及柱軸力（ KN） 層次 荷載引起的剪力 柱軸力 AB跨 A柱 B柱 VA=VB N 頂 =N 底 N 頂 =N 底 6 5 4 3 2 1 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 系 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 35 頁 表 66 框架梁的內(nèi)力組合： 結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)： 根據(jù)《抗震規(guī)范》，本方案為二級(jí)抗震等級(jí)。 考慮到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性內(nèi)力重分布的性質(zhì)，在豎向荷載下可以適當(dāng)降低梁端彎矩，進(jìn)行調(diào)幅（調(diào)幅系數(shù)取 ），以減少負(fù)彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象。 各層梁的內(nèi)力組合和梁端剪力結(jié)果如下表： 層次 截面位置 內(nèi)力 SGk SQk SEk(1) SEk(2) γ Re[（ SGk+）+] + + γ ReMmax V=γ Re[ η vb（ M lb +M rb） /ln +V Gb] 1 2 6 A M 6 V B 左 M 3 V B 右 M V 5 A M 2 V B 左 M 2 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 系 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 36 頁 V B 右 M V 4 A M 4 V B 左 M 7 V B 右 M V 3 A M 4 V B 左 M 7 V B 右 M V 2 A M 7 V B 左 M 4 V B 右 M V 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 系 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 37 頁 1 A M 0 V B 左 M 5 V B 右 M V 表 67 跨間最大彎矩的計(jì)算： 以第一層 AB跨梁為例，說明計(jì)算方法和過程。 （ 1）均布和梯形荷載下，如下圖： VA= （ MA+MB） /l+q1l/2+（ 1a） lq2/2 若 VA（ 2q1+q2） al/2≤ 0，說明 x≤ al，其中 x 為最大正彎矩截面至 A 支座的距離，則 x可由下式求解： VAq1xx2q2/（ 2al） =0 將求得的 x值代入下式即可得跨間最大正彎矩值： Mmax=MA+VAxq1x2/2x3q2/（ 6al） 若 VA（ 2q1+q2） al/20，說明 xal，則 x=（ VA+alq2/2） /（ q1+q2） 可得跨間最大正彎矩值： Mmax=MA+VAx（ q1+ q2） x2/2+alq2（ xal/3） /2 若 VA≤ 0，則 Mmax=MA 第 1層 AB 跨梁： 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 系 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 38 頁 梁上荷載設(shè)計(jì)值： q1= = KN/m q2=（ + ） = KN/m 左震： MA= m VA= （ MAMB） /l+q1l/2+（ 1a） lq2/2 =（ +） /+ + = KN0 則 Mmax發(fā)生在左支座， Mmax = = （ + ） = KN m 右震： MA= m VA= （ MAMB） /l+q1l/2+（ 1a） lq2/2 =（ +） /+ + = KN 由于 （ 2 +） 0，故 xal=l/3= x=（ VA+alq2/2） /（ q1+q2） =（ + ） /（ +） = Mmax=MA+VAx（ q1+q2） x2/2+alq2（ xal/3） /2 =+ （ +）（ ） 2/2 + （ ） /2 = KN m 其它跨間的最大彎矩計(jì)算結(jié)果見下表： 跨間最大彎矩計(jì)算結(jié)果表 層次 1 2 3 4 5 6 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 系 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 39 頁 跨 AB AB AB AB AB AB Mmax 表 68 梁端剪力的調(diào)整 ： 抗震設(shè)計(jì)中，二級(jí)框架梁和抗震墻中跨高比大于 ，其梁端剪力設(shè)計(jì) 應(yīng)按下式調(diào)整： V=γ Re[η vb（ M lb +M rb） /ln +V Gb] （ 1）、對(duì)于第 6 層， AB跨：受力如圖所示： 梁上荷載設(shè)計(jì)值： q1= = KN/m q2=（ + ） = KN/m V Gb= + ln== m 左震： M lb= m V=γ Re[η vb（ M lb +M rb） /ln +V Gb] = [（ +） /+] = KN 右震： M lb= m V=γ Re[η vb（ M lb +M rb） /ln +V Gb] = [（ +） /+] = KN （ 2）、對(duì)于第 15層， AB 跨： q1= = KN/m 襄 樊 學(xué) 院 土 木 工 程 系 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 第 40 頁 q2=（ + ） = KN/m V Gb= + 剪力調(diào)整方法同上，結(jié)果見 47 頁各層梁的內(nèi)力組合和梁端剪力調(diào)整表