【正文】 結(jié)點(diǎn) F M C G N桿端 FA MA AM AF AB BA BG BN BC CB GB NB固端彎矩 分配系數(shù) M 第二輪放松A B第一輪放松 底 層 ： 梁固端彎矩 ： 226 .9 3 6 2 0 .7 91 2 1 2A B B AqlM k N m M?? ? ? ? ? ? ? ? ? kN m? ? ? kN m?? 221 7 . 3 3 6 5 1 . 9 91 2 1 2C D D CqlM k N m M?? ? ? ? ? ? ? ? ? 山東建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 26 圖 圖 kN m? ? ? kN m?? 表 底層活荷載作用下力矩分配 結(jié)點(diǎn) 桿端 固端彎矩 分配系數(shù) MM MA F FA AF AM AB BA BG BN BC CB CH CO CD DC DI DP DE ED EJ ER R RE J JE G GB N NB H HC O OC I ID P PD 底層力矩分配BCDE第一輪放松 第二輪放松A 山東建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 27 內(nèi)力計(jì)算： 彎矩的計(jì)算 是 將相鄰兩個(gè)開(kāi)口剛架中同層同柱內(nèi)力疊加，作為原框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力，梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加而得。 圖 活 荷載彎矩圖（ KNm）（括號(hào)內(nèi)為梁 端控制截面 的彎矩值） 山東建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 28 圖 活 荷載框架梁的剪力圖 （ kN） （括號(hào)內(nèi)為梁 端控制截面 處剪力值） 山東建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 29 圖 活 荷載作用下的軸力圖（ KN） 風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算及側(cè)移驗(yàn)算 柱的側(cè)移剛度計(jì)算過(guò)程如下 表 底層柱的側(cè)移剛度 柱 \D K=∑ib/ic αc=(+k)/(2+k) Dz=αc12ic/hj2 (kN/m) 邊柱（ 2 根） 中柱（ 3 根） 注 ： Ec=10 4 底層 ∑D=2+3=表 柱 \D K=∑ib/（ 2ic） αc=k/(2+k) Dz=αc12ic/hj2 (kN/m) 邊柱（ 2 根） 中柱（ 3 根） 山東建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 30 ∑D=2+3= 風(fēng)荷載作用下的側(cè)移驗(yàn)算 水平荷載作用下的層間側(cè)移可按下式計(jì)算 △ μj=Vj/∑Djk 各層的層間位移求得后，頂點(diǎn)位移為各層層間位移之和，框架在風(fēng)荷載作用下的側(cè)移計(jì)算如下表； 表 層次 各層風(fēng)載 P j ( K N ) 層間剪力 V i ( K N ) 側(cè)移剛度 ∑ D ( k N / m ) 層間側(cè)移 △ μ j(m ) △ μ j/h j6 1 / 2 5 3 8 55 1 / 1 1 3 7 94 1 0 .2 5 3 0 .1 8 0 .0 0 0 4 4 1 / 7 5 0 03 9 .5 0 3 9 .6 8 0 .0 0 0 5 8 1 / 5 6 9 02 8 .9 1 4 8 .5 9 0 .0 0 0 7 1 1 / 4 6 4 81 1 0 .9 5 5 9 .5 4 2 4 0 0 7 .3 2 0 .0 0 2 4 8 1 / 2 2 3 8層間側(cè)移最大值 1/22381/550,滿(mǎn)足要求 .μj=∑△μj= . . 3 風(fēng)荷載作用下的框架內(nèi)力分析 風(fēng)荷載作用下的框架內(nèi)力 用 D 值法求解，以 左風(fēng)荷載作用下為例，計(jì)算 頂層 內(nèi)力 ，其余各層列于表 中 （其中表 為各柱反彎點(diǎn)位置計(jì)算過(guò)程） 。計(jì)算柱內(nèi)軸向力時(shí)，自上而下逐項(xiàng)疊加節(jié)點(diǎn)左右的梁端剪力。 山東建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 32 圖 左 風(fēng) 荷載 下 框架的 彎矩 圖 （ kNm? ） （括號(hào)內(nèi)為梁 端控制截面 處 彎矩 值） 山東建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 33 圖 山東建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 34 圖 風(fēng)載引起的柱的軸力圖 框架的內(nèi)力組合 可以考慮四種內(nèi)力組合形式，即： +； +； +? (SQK+SWK)； +(+ SWK)。對(duì)于支座負(fù)彎矩按相應(yīng)的組合形式進(jìn)行計(jì)算，求跨間最大正彎矩時(shí)， 由于組合下左右梁端彎矩不同，在 梁上荷載與左右梁端彎矩的作用下，跨 內(nèi)最大正彎矩往往不在跨中，而是偏向梁端彎矩較小的一側(cè)，在水平荷載參與組合是有其明顯。（由于本工程中水平荷載作用較小，左右梁端的彎矩相差不懸殊，跨 內(nèi)最大正彎矩可近似取跨中彎矩，以減小計(jì)算量。 表 梁 內(nèi)力組合表 山東建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 35 左風(fēng) 右風(fēng) 左風(fēng) 右風(fēng) 左風(fēng) 右風(fēng) 左風(fēng) 右風(fēng)M V 跨中 M M V M V 跨中 M M V M V 跨中 M M V M V 最不利 M M V M V 跨中 M M V M V 最不利 M M V M V 跨中 M M V M V 最不利 M M V M V 跨中 M M V M V 最不利 M M V M V 最不利 M M V M V 跨中 M M V M V 跨中 M M V B6C6①+③ ①+**（②+③） ①+*（②+③）B6左A6B6B6右風(fēng)荷載③①+②A5B5B5C5C5左B1左A4B4A2B2B4C4A4 B4左B4右E2B2左B2右C2右D2左D2右A1A2C4左恒載① 活載②A6A5B5左B5右C6左橫梁內(nèi)力組合表?xiàng)U件號(hào) 截面 內(nèi)力基本組合B2C2C2左C2D2A1B1D2E2A3B3A3B3左B3C3B3右C3左 山東建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 36 續(xù) 表 M V 最不利 M M V M V 跨中 M M V M V 最不利 M M V B1右C1D1C1右D1左B1C1D1E1D1右E1C1左 表 柱 內(nèi)力組合表 左風(fēng) 右風(fēng) 左風(fēng) 右風(fēng) 左風(fēng) 右風(fēng) 左風(fēng) 右風(fēng)M N M N V M N M N V M N M N V M N M N V M N M N V M N M N V M N M N V M N M N V M N M N V ①+**（②+③） ①+*（②+③）基本組合桿件號(hào) 截面 內(nèi)力 恒載① 活載②風(fēng)荷載③框架柱內(nèi)力組合表①+②①+③上端下端上端下端上端下端上端下端A6A5B6B5A5A4B5B4C6C5A4A3B4B3C4C3上端下端C5C4上端下端上端下端上端下端上端下端 山東建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 37 續(xù)表 M N M N V M N M N V M N M N V M N M N V M N M N V M N M N V M N M N V M N M N V M N M N V M N M N V M N M N V M N M N V M N M N V 上端