【正文】 9。 5） 計(jì)算大（小）帶輪的基準(zhǔn)直徑。 1440 ?? 39。 1440 ?? 由式（ 2— 5）得到： 21ddd id? 125 mm?? =180mm 39。i 39。39。39。2d =125mm 39。2d =125mm 6）確定 V 帶的中心距 a 和基準(zhǔn)長度 dL 0a =700 mm。 將數(shù)據(jù)代入式（ 2— 6）計(jì)算轉(zhuǎn)速為 3229r/min 時(shí)帶所需的基準(zhǔn)長度： ? ? ? ? 239。1239。 39。 由式（ 2— 6）計(jì)算轉(zhuǎn)速為 4299r/min 時(shí)帶所需的基準(zhǔn)長度： ? ? ? ? 239。 39。1239。 39。 39。0 0 1 2 02 24 ddd d dddL a d da??? ? ? ? = ? ? ? ? 23 5 5 1 2 52 7 0 0 3 5 5 1 2 52 4 7 0 0??? ?? ? ? ? ?????? ? 2172mm 由表 8— 2 選帶的基準(zhǔn)長度為 2240mm。39。 00 2ddLLaa ??? 2 0 0 0 2 0 4 47002?????????mm =678mm 由式（ 2— 7）得轉(zhuǎn)速為 4299r/min 時(shí)實(shí)際中心距： 39。 39。39。 00 2ddLLaa ??? 2 2 4 0 2 1 7 17002?????????mm =734mm 7) 驗(yàn)算小 (大 )帶輪上的包角 1? 可由式（ 2— 8）來計(jì)算小 帶輪的包角的大小 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 27 ? ?1 1 2 dddd a? ? ? ? （ 2— 8） 將數(shù)據(jù)代入式（ 3— 8）來計(jì)算轉(zhuǎn)速為 1000r/min 的小帶輪的包角大小為： ? ?1 2 1 dddd a? ? ? ? ? ? 5 7 .31 8 0 1 8 0 1 2 5 6601 7 5 9 0? ? ? ??? 將數(shù)據(jù)代入式（ 2— 8）來計(jì)算轉(zhuǎn)速為 3229r/min 的小帶輪的包角大小為： ? ?39。 39。 dddd a? ? ? ? ? ? 5 7 .31 8 0 2 8 0 1 2 5 6781 6 7 9 0? ? ? ??? 將數(shù)據(jù)代入式（ 2— 8）來計(jì)算轉(zhuǎn)速為 4299r/min 的小帶輪的包角大小為： ? ?39。 39。 39。1 1 2 39。57 .3180 dddd a? ? ? ? ? ? 5 7 .31 8 0 3 5 5 1 2 5 7341 6 2 9 0? ? ? ??? 8) 計(jì)算帶的根數(shù) Z A. 計(jì)算單根 V 帶的額定功率 rP 由 1 125dd ? mm 和 1 1440n? r/min，查表 84a 得單根 V 帶的基本額定功率為畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 28 0 ? kW； 根據(jù) 1 1440n? r/min、 ? 和 B 型帶，查表 8— 4b 得單根 V 帶額定功率的增量為△ P=。1d =280mm和 1d =355mm的 V帶的基本額定功率為 39。39。 ? ? 、39。 ? ? ； 39。39。 39。 39。00()rLP P P K K?? ? ? ? ? = = 轉(zhuǎn)速為 4299r/min 的皮帶輪所用單根 V 帶的額定功率為： 39。 39。 39。 39。 39。r 00P ( ) LP P K K?? ? ? ? ? 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 29 = = B. 計(jì)算 V 帶的根數(shù) Z 可由式（ 2— 10）來計(jì)算： carPZ P? （ 2— 10） 將有關(guān)數(shù)據(jù)代入式（ 2— 10）得到不同轉(zhuǎn)速時(shí)所需皮帶的根數(shù)為： carPZ P? = ? 取 Z=4 39。39。Z =2 39。39。39。 1 1 .5 0 5 1 .57 .7carPZ P? ? ? 取 39。Z =2 9) 計(jì)算單根 V 帶的初拉力的最小值 0 min()F 由表 83 的 B 型帶的單位長度質(zhì)量 q= kg/m，可由式 (2— 11)來計(jì)算單根 V帶的最小初拉力 20 m i n ( 2 . 5 )( ) 5 0 0 caKPF q vK zv????? (2— 11) 將有關(guān)數(shù)據(jù)代入式 (2— 11)可得不同轉(zhuǎn)速 的皮帶輪的最小初拉力： 轉(zhuǎn)速為 1000r/min 的皮帶輪上最小初拉力為： 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 30 20 m i n ( 2 . 5 )( ) 5 0 0 caKPF q vK zv????? = 2( 2 . 5 0 . 9 9 ) 9 . 7 55 0 0 0 . 1 8 9 . 4 20 . 9 9 4 9 . 4 2????? ? ???????N = 轉(zhuǎn)速為 3229r/min 的皮帶輪上最小初拉力為： 39。39。 20 m i n 39。 39。 39。 39。 39。 39。 39。 39。 39。 10) 計(jì)算壓軸力 PF 壓軸力的最小值為 ? ?minPF ： ? ? ? ? 10m in m in2 s in 2PF Z F ?? （ 2— 12） 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 31 將數(shù)據(jù)代入式（ 2— 12）用于不同轉(zhuǎn)速的皮帶輪的最小壓軸力： 轉(zhuǎn)速為 1000r/min 的皮帶輪上最小壓軸力為： ? ? ? ? 10m in m in2 s in 2PF Z F ?? ? 1752 4 21 s in 2 N? ? ? ? 轉(zhuǎn)速為 3229r/min 的皮帶輪 上最小壓軸力為： ? ? ? ? 39。 39。 10m in m in2 si n 2PF Z F ?? 1672 2 27 si n 2 N? ? ? ? = 轉(zhuǎn)速為 4299r/min 的皮帶輪上最小壓軸力為： ? ? ? ? 39。39。 39。 39。 10m in m in2 si n 2PF Z F ?? 1622 2 30 si n 2 N? ? ? ? ? 考慮到帶輪的安裝固定問題本次設(shè)計(jì)中將用于三個(gè)不 同轉(zhuǎn)速的皮帶輪設(shè)計(jì)成一體的，具體布置方案詳見（ 11. 帶輪的機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)）中帶輪布置簡圖。 采用螺紋自鎖的方式來實(shí)現(xiàn)。39。 采用導(dǎo)軌和 T 型槽利用螺釘來固定。具體方案如圖 28 所示： 圖 27 電動(dòng)機(jī)固定方案圖 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 36 轉(zhuǎn)子的設(shè)計(jì) 轉(zhuǎn)子是錘片式粉碎機(jī)的主要工作部件，由主軸、定位套筒錘架板、銷軸、錘片和錘片 隔套等組成。 表 22 軸常用幾種材料的 ??T? 及 0A 值 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 37 選取軸的材料為 45 剛，調(diào)質(zhì)處理。 2）擬定軸上零件的裝配方案 根據(jù)設(shè)計(jì)的要求該軸上零件的裝配方案如下圖所示： 圖 28 轉(zhuǎn)子 結(jié)構(gòu)圖 3）各軸段的直徑和長度確定 ， III 軸段右端需制出一軸肩，軸承左端用軸承擋圈定位，按軸端直徑取擋圈直徑 D=42mm，由于皮帶輪軸向比較長又考慮到畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 38 軸的強(qiáng)度問題所以與皮帶輪配合的軸的長度要小于皮帶 輪寬度，故取12 120L mm? ? 。因軸承只需要承受徑向力而承受軸向力很小，故選用深溝球軸承。 56 的直徑為 56 55d mm? ? ，錘片是裝在靠錘架板支撐的銷軸上的。因此軸段 56 180L mm? ? ， 34 15L mm? ? ，退刀槽寬度為 45 3L mm? ? 。 此，已初步確定了軸的直徑和長度，總長度 L=560mm。軸承與軸的周向定位是由過度配合來保證的。 錘片的設(shè)計(jì) 錘片是錘式粉碎機(jī)最主要的工作部件 ,也是易損件。提高錘片的使用壽命具有重要意義。目前世界上有多種形狀的錘片。 表 2— 3 各種錘片使性能比較 錘片類型 使用性能 矩形錘片 通用性好 ,形狀簡單 ,易制造。 階梯形錘片 工作棱角多 ,粉碎效果好 ,但耐磨性差。 環(huán)形錘片 只有一個(gè)銷孔 ,工作中自動(dòng)變換工作角因此磨損損均勻 ,使用壽命較長 ,但結(jié)構(gòu)較復(fù)雜。根據(jù)本此的設(shè)計(jì)要求選擇 I 型錘片，其具體設(shè)計(jì)圖形如圖 29 所示： 圖 29 錘 片 本次設(shè)計(jì)中選用 I 型錘片，錘片的具體參數(shù)為： 長度 a:120mm 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 40 寬度 c： 40mm 厚度 e： 3mm 孔到錘片一端的距離 b： 90mm 由于錘片是粉碎機(jī)加工的核心部件，所以要求較高。熱處理淬 火區(qū)硬度為 5057HRC,非淬火區(qū)硬度不超過 28HRC。 一般來說，不同用途、規(guī)格的錘片式粉碎機(jī)轉(zhuǎn)子的銷軸數(shù)（即圓周均布的錘片組數(shù)）有所不同，但為減少運(yùn)轉(zhuǎn)過程中的不平衡，一般均為偶數(shù)；另外，單根銷軸上裝配的錘片數(shù)量時(shí)常差別很大，但總的原則是， 同一臺(tái)粉碎機(jī)關(guān)于中心對(duì)稱的兩根銷軸上裝配的錘片數(shù)量相同。 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 41 7654321 圖 211錘片式粉碎機(jī)轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu) 銷軸 隔套 園螺母 止退墊圈 錘片 主軸 錘架板 主軸既起著安裝、支撐錘架板及錘片組的作用，又擔(dān)負(fù)著動(dòng)力的輸入；錘架板是將錘片組與主軸連接成一體的中介；銷軸穿過兩錘架板上對(duì)稱均布的孔，并與錘片 鉸接；隔套的作用僅是將錘片間隔開來，根據(jù)需要形成各種排列方式。常見的方式有螺旋線排列、對(duì)稱排列、交錯(cuò)排列、 對(duì)稱交錯(cuò) 排列 4 種 （ 龐聲海 和 饒應(yīng)昌 ， 1989； 杜小強(qiáng)， 20xx） ，如圖 213 所示。該排 列是最簡單的錘片排列方式，錘片軌跡均勻，不重復(fù)， 但 關(guān)于主軸中心對(duì)稱的各對(duì)銷軸上各自錘片組產(chǎn)生的離心力合力的作用線不在同一直線上，存在著不平衡力矩。工作過程中，錘片磨損比較均勻。工作中，錘片軌跡均勻，不重復(fù)，但工作時(shí)物料略有推移，銷軸間隔套品種多。 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 43 (a) 螺旋 線排列： 螺旋線排列方式分單、雙螺旋兩種，圖 a為單螺旋線排列。 (b) 對(duì)稱排列： 該排列方式中，關(guān)于主軸中心對(duì)稱兩銷軸上的錘片安裝對(duì)稱，錘片運(yùn)動(dòng)軌跡重復(fù)。 (c) 交錯(cuò)排列： 該排列分單片和雙片兩種形式，圖 c為雙片交錯(cuò)排列。 (d) 對(duì)稱交錯(cuò) 排列： 該方式錘片 左右排列對(duì)稱，運(yùn)動(dòng)軌跡均勻，不重復(fù)，軌跡覆蓋區(qū)域廣 [2]。 錘架板 錘架板起支撐銷軸和錘片的作用。 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 44 圖 213 錘架板 套筒的設(shè)計(jì) 套筒形狀如圖 215 示所示： 圖 214 套 筒 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 45 機(jī)架、機(jī)殼、輸送裝置及進(jìn)、出料口設(shè)計(jì) 機(jī)架、機(jī)殼：機(jī)架用于支持 粉碎機(jī)主體和安裝風(fēng)機(jī)；機(jī)殼分上下機(jī)殼兩部分，內(nèi)部裝有篩片和轉(zhuǎn)子。 進(jìn)、出料口：進(jìn)料斗連接在上機(jī)殼上，斗內(nèi)裝有進(jìn)料調(diào)節(jié)板，控制飼料喂入量。 圖 2— 15 進(jìn)料口、上機(jī)殼 常見的臥式錘片式粉碎機(jī)結(jié)構(gòu)的示意圖： 圖 216 粉碎機(jī)結(jié)構(gòu)示意圖 本次設(shè)計(jì)也是采用臥式結(jié)構(gòu)。 軸上受力分析： 1）軸上主要承受以下幾種力： ； ，由于不平衡引起的離心力 F離 ； 。minPF= ? ?39。 minPF ? ： 2F mr??離 式中： m — 質(zhì)量， /m G g? ， G 為重力， g 為重力加速度， m/s2 ； 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 47 r — 質(zhì)點(diǎn)距軸心的距離， m； ? — 角速度， 260n??? ， rad/s。根據(jù)分析，當(dāng)離心力方向均為鉛垂方向時(shí)，對(duì)主軸受力最不利，所以現(xiàn)在按 鉛垂方向計(jì)算。 按彎扭合成強(qiáng)度條件校核 求軸上的功率 3P ： 3 7 . 5 0 . 9 6 k W = 7 . 2 k WPP ?? ? ? 轉(zhuǎn)速為 1000r/min 時(shí)軸上彎矩 T 為： 3T 7 .29 5 5 0 0 0 0 N m m1000? ? ? 68760 N mm?? 當(dāng)轉(zhuǎn)速為 3229r/min 時(shí)，軸上轉(zhuǎn)矩為 39。3T 7 .29550000 3229 N m m? ? ? mm?? 39。3 7 .2955000