【正文】 518 4 823 3 527 2 231 1 4 936 ∑ 為簡化計(jì)算 將 12， 13 層小塔樓的荷載折算成作用在 11層頂?shù)募泻奢d F=+= 45 其他各樓層處集中力按基底彎矩折算成三角形荷載 20 /3 HMq ? =*3/ =計(jì)算簡圖如下 剪力墻單獨(dú)承受倒三角形荷載時(shí)的頂部位移 △ )1(0M =11qH 4 /(120 WWIE )=11** 4 /(120*1153303286)= 剪力墻單獨(dú)承受水平集中力時(shí)的頂部位移 △ )2(0M =FH3 /(3 WWIE )=* /(3*1153303286)= 橫向風(fēng)荷載作用下結(jié)構(gòu)位移計(jì)算表 層號 標(biāo)高z(m) ? =z/H 倒三角形分布荷載 頂點(diǎn)集中荷載 總位移 y(? )=y)1( (? )+y)2( (? )(m) 層間位移 △ yi (m) )1(0)1( )(My? ? )()1( ?y )2(0)2( )(My? ? )()2( ?y 11 1 941 10 781 9 319 8 46 572 7 347 6 383 5 839 4 092 3 828 2 429 1 694 因風(fēng)荷載比地震作用小得 多，故不必驗(yàn)算風(fēng)荷載作用下的頂點(diǎn)位移和層間位移。 m V02 = M02 =FH=*= m） )(2 ?WM （ KN m） 11 1 0 0 0 0 0 10 47 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0 0 0 風(fēng)荷載 作用下總剪力墻廣義剪力計(jì)算表 層數(shù) 標(biāo)高z(m) ? =z/H 01_1 )(VVW? 02_2 )(VVW? )(_1?WV （ KN） )(_2?WV （ KN） )(_1?WV + )(_2?WV （ KN） 11 1 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0 0 0 1 1 風(fēng)荷載 作用下總框架廣義剪力計(jì)算表 層數(shù) 標(biāo)高z(m) ? =z/H 01_1 )(VVF? 02_2 )(VVF? )(_1?FV （ KN） )(_2?FV （ KN） )(_1?FV + )(_2?FV （ KN） 11 1 10 9 8 48 7 6 5 4 3 2 1 0 0 0 0 0 0 0 0 總框架分擔(dān)的剪力為 VF =CF *_V F /Cm =3003928_V F /（ 3912635+3003928） = F 總連梁的總線約束彎矩為 m=() _V F = F 剪力墻的總剪力為 VW =_V W +m 總框架剪力，總連梁的總線約束彎矩，剪力墻總剪力計(jì)算表 層數(shù) 標(biāo)高z(m) ? =z/H VF (KN) m )(? (KN) VW (KN) 11 1 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0 0 0 0 0 各層總框架柱的剪力可由上下樓層處 VF 值取平均計(jì)算 49 21, FjjFFj VVV ?? ? 各層連梁總約束彎矩（剪力墻軸線處的彎矩）由下式計(jì)算 2)( 1??? jjbj hhmM ? 總 內(nèi)力表 層數(shù) WM (KN m) 11 0 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0 0 0 計(jì)算第 7軸線框架、剪力墻在 風(fēng)荷載 作用下的內(nèi)力。 m） 層號 標(biāo)高z(m) W3 W4 EIeq /∑EIeq WM WiM EI eq /∑ EIeq WM WiM 11 3 0 0 3 0 0 10 3 5 3 5 9 3 2 3 2 8 3 9 3 9 7 3 6 3 6 6 3 7 3 7 5 3 3 3 5 51 4 3 9 3 4 3 3 3 8 2 3 7 3 4 1 3 3 3 5 0 0 3 3 3 4 總連梁分布約束彎矩在各連梁梁端之間的分配 )(?ijm =m )(? * _m ij /∑ m_ 總連梁分布約束彎矩在各連梁梁端分配表（單位： KN） 層號 標(biāo)高z(m) L5 與 W3 連結(jié)端 L5與 W4 連結(jié)端 L9 _mij /∑m_ m )(? )(?ijm _mij /∑m_ m )(? )(?ijm _mij /∑m_ m )(? )(?ijm 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 總剪力墻剪力的分配 52 VWi = (EIeq /∑ EIeq )*(VW )(? m )(? )+ )(?ijm 總剪力墻剪力的分配表（單位： KN） 層號 標(biāo)高z(m) VW )(? m )(? W3 W4 EIeq /∑ EIeq )(?ijm VWi EIeq /∑ EIeq )(?ijm VWi 11 16 0829 48 10 104 1784 03 9 6 918 3356 19 8 8 88 6175 42 7 2 588 8522 38 6 1 705 6442 71 5 9 975 5104 04 4 3 402 0795 25 3 8 429 2986 82 2 2 021 5932 89 1 3 501 9205 0 0 框架梁柱彎矩計(jì)算 反彎點(diǎn)高度比 y=y0 +y1 +y2 +y3 53 有 K,及上下層高查表得 Z6,Z3 的反彎點(diǎn)高度比如下 層號 Z6 Z3 y0 y1 y2 y3 y y0 y1 y2 y3 y 11 0 0 0 0 0 0 10 0 0 0 5 0 0 0 9 0 0 0 0 0 0 8 0 0 0 0 0 0 7 0 0 0 0 0 0 6 0 0 0 0 0 0 5 0 0 0 0 0 0 4 0 0 0 0 0 0 3 0 0 0 0 0 0 2 0 0 1 529 0 0 972 1 0 667 0 833 0 0.007 0 各層柱頂端彎矩 Mtc =V（ 1y） h 各層柱底端彎矩 Mbc =Vyh 梁端彎矩 M左b =(Mtc + Mbc )右左左bbb ii i? M右b =(Mtc + Mbc )右左右bbb ii i? Z6 上下截面彎矩計(jì)算表 （單位： KN m） 層號 層高V y Mtc Mbc 55 h 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 Z3 左右梁端彎矩計(jì)算表 層號 層高h(yuǎn) 右左左bbb ii i? M左b 11 1 10 1 9 1 8 1 7 1 6 1 5 1 4 1 3 1 2 1 1 1 bV =( 12bM + 21bM )/l L9， L3 實(shí)際的剪力計(jì)算 層 L9 L3 56 號 12bM KN m V（ KN） 12bM KN m V（ KN） 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 注： V 使臨近截面順時(shí)針為正； N壓力為正； M對剪力墻右側(cè)受拉為負(fù)，對梁上部受拉為負(fù)。 m） 21bM（ KNim （ KN） M上Wi（ KN m） 11 0 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 底截面 57 注： V 使臨近截面順時(shí)針為正； N壓力為正； M對剪力墻右側(cè)受拉為負(fù)，對梁上部受拉為負(fù)。 M上Wi =M iW +∑ 39。im ih /2 地震作用下剪力墻 W4彎矩 M 及軸力 N計(jì)算表 層號 12bM（ KN m） 1V（ KN） 2V（ KN） N（ KN） 39。右im（ KN） M上Wi（ KN m） 11 0 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 底截面 注： V 使臨近截面順時(shí)針為正； N壓力為正； M對剪力墻右側(cè)受拉為負(fù)，對梁上部受拉為負(fù)。 m） 層號 L5 L9 58 M39。21 M39。 Z6,Z3 軸力計(jì)算（單位： KN） 層號 Z6 Z3 V1 V2 N V1 N 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 注： V 使臨近截面順時(shí)針為正； N壓力為正； M對剪力墻右側(cè)受拉為負(fù)，對梁上部受拉為負(fù)。 m Mo =ql2 /24= (+)* /24 = KN C25 混凝土， 1? =,fc =HPB235 鋼筋， fy =210 kN/mm2 板的最小配筋率 %*h/h0 =%*120/100=% 60 * ft h/( fy h0 )=**120/(210*100)=% 縱向構(gòu)造鋼筋取 %*bh0 =%*1000*100= (選 ? 8150=335 mm2 ) 板的配筋計(jì)算表 截面 A O 彎矩設(shè)計(jì)值 KN