【正文】 2kNm梁自重bh =300mm600mm自重： ????mkN抹灰層：10 厚混合砂漿： ????.. ???mkN 合計 bh =250mm500mm 自重： ??.???mkN抹灰層：10 厚混合砂漿： ????7... ???16 mkN 合計 mkN基礎梁bh =250mm400mm自重： ??k柱自重自重： . mkN抹灰層：10 厚混合砂漿 .?? 合計 mkN外縱墻自重標準層：縱墻 ： = mkN鋁合金窗 ： = mkN水刷石外墻面： ()= k水泥粉刷內墻面 () = k 合計 mN底層縱墻（基礎梁高 400mm） () = k鋁合金窗： = 水刷石內墻面： （） = 水泥粉刷內墻面 mkN（） = mkN 合計 mkN內縱墻自重:17標準層:縱墻： （） = mkN木門： ??水泥粉刷內墻面 ： () = k 合計 mkN底層：縱墻： ()= mkN木門： ??水泥粉刷墻面： () 2= mkN 計 隔墻自重標準層： 隔墻： () = mkN水泥粉刷墻面： () 2= 合計 k底層：隔墻： () = mN水泥粉刷墻面： () 2= 合計 k 活荷載標準值計算18屋面和樓面活荷載標準值:由表查得：上人屋面： 2kNm樓 面： 宿舍： 走廊： 2雪荷載標準值: ??屋面活荷載與雪荷載不同時計入，取兩者中較大值。確定每個板區(qū)格上的荷載傳遞時，先要區(qū)分此板區(qū)是單向板還是雙向板，若是單向板，可沿板的短跨作中線，將板上荷載平均分給兩長邊的梁；若為雙向板，可沿四角點作 45176。板傳至梁上的三角形或梯形荷載可等效為均布荷載。+()179。+3179。+3179。+3179。+3α179。側移剛度 D：表 22 橫向 25 層 D 值的計算 構件名稱bci??2ci???21(kN/m)cih??A 軸柱 ? 15061B 軸柱 81..)(4?? 40600C 軸柱 .? 40600D 軸柱 2..4? 15061∑D=(15061+40600) 2= 111322kN/m表 23 橫向底層 D 值的計算 構件名稱 bci?????21(kN/m)cih??A 軸柱 ? 10837B 軸柱 6..84?? 35509C 軸柱 ? 3550923D 軸柱 ?? 10837∑D=(35509+10837)х2=92692kN/m風荷載作用下框架側移計算：水平荷載作用下框架的層間側移可按下式計算： 公式（2???ijjD??2）式中： 第 j 層的總剪力標準值j? 第 j 層所有柱的抗側剛度之和ijD? 第 j 層的層間位移??第一層的層間側移求出之后，就可以計算各樓板標高處的側移值和頂點側移值，各層樓板標高處的側移值是該層以下各層間側移之和。J 層側移： 公式（2???jjj1?3）頂點側移： 公式（2?njj14） 框架在風荷載作用下側移的計算見表 24 表 24 風荷載作用下框架樓層層間位移與層高之比計算 層次 Wj(kN) Vj(kN) ??kNmD?)(j????hj?四 111322 1/175625三 111322 1/66563二 111322 1/29000一 92692 1/962509.??i?側移驗算：對于框架結構樓層層間最大位移與層高之比的限值為 1/550，本框架的層間最大位移與層高之比為 1/9625，1/62141/550 ，滿足要求，框架抗側剛度足夠 [4]。重力荷載代表值的計算：屋面處重力荷載代表值＝結構和構配件自重標準值＋雪荷載標準值樓面處重力荷載代表值＝結構和構配件自重標準值＋樓面活荷載標準值其中結構和構配件自重取樓面上下各半層范圍內（屋面處取頂層的一半）的結構及構配件自重。各層的剛重比和剪重比見表 29 表 29 各層的剪重比 層號(m)ih(kN/)iD(k)ih(kN)iEV(k)nijG??iEknjjiV?4 890576 3 890576 2157 2 890576 1 741536 注： 一欄中分子為第 j 層的重力荷載代表值，分母為第 j 層的重力荷載設計()nijGkN??值。由表 2—9 可見，各層的剛重比均大于 20，不必考慮重力二階效應，各層的剪重比均大于 ，滿足剪重比的要求 [4]。 32 圖 2－9 不平衡彎距分配不平衡彎矩調整之后既可得出恒荷載作用下框架彎矩圖，見圖 210 圖 2—10 恒荷載作用下 M 圖（）計算剪力： )(?????AV kN4529?左B33 )(?????右BV kN10??左C ./).87.( kN36412左B kN, kN..0/3????CV )(82 ??A ?左B kN, ?右 kN789/).(578/1 ???AV kN3694.?左B kN,.190/1右恒荷載作用下 V 圖如圖 2—11 所示： 圖 2—11 恒荷載作用下 V 圖（kN ）4 計算軸力：已知某節(jié)點上柱傳來的軸力 和左右傳來的剪力 時，其下柱的軸力為：uNrl,式中， ， 以壓力為正，拉力為負。 圖 217 不平衡彎距分配不平衡彎矩調整后即可的出活荷載作用下框架彎矩圖，見圖 2—18 圖 2—18 活荷載作用下彎矩圖（）注：因為樓面活荷載是按滿布計算的，故跨中彎矩應乘以 。 圖 2－20 活荷載作用下 N 圖（kN） 風荷載標準值作用下的內力計算框架在風荷載（從左向右吹）下的內力用 D 值法（改進的反彎點法）進行計算，其步驟為：求各柱反彎點處的剪力值；求各柱反彎點高度；38求各柱的桿端彎矩及梁端彎矩；求各柱的軸力和剪力。i框架柱自柱底開始計算的反彎點位置與柱高之比 可查32103210 ,yyy?表得，計算結果如表 210－213 所示。 框架地震內力框架柱剪力和柱端彎矩計算采用 D 值法，計算過程和結果見表 212－214，其中反彎點相對高度 y 值已在 2－10 和 2－11 中求得。 圖 221 橫向水平地震作用下 M 圖（） 圖 2－23 橫向水平地震作用下 N 圖（kN） 重力荷載代表值計算: kikELDG????－重力荷載代表值；－結構恒載標準值；k43－有關活載（可變荷載）標準值；kiL－有關活載組合系數