【正文】 系數(shù)，格柵受污物堵塞時水頭損失增大倍數(shù)，一般采用 3；ξ阻力系數(shù)，與柵條斷面形狀有關(guān)；設(shè)柵條斷面為銳邊矩形斷面β=. =(m)，m L 式中，H1為柵前渠道深， m. =(m)，m設(shè)柵前渠道超高h(yuǎn)2= H=h+h1+h2=++=(m)8. 每日柵渣量W，m3/d 式中，W1為柵渣量，m3/103m3污水，格柵間隙16～25mm時，W1=～；本工程格柵間隙為26mm，取W1=.W=86400247。, m/s. L1 .L2 h1，m h1=h0k 式中 h1 設(shè)計水頭損失，m； h0 計算水頭損失，m； g 重力加速度，m/s2 k 系數(shù)，格柵受污物堵塞時水頭損失增大倍數(shù)，一般采用 3； ξ 阻力系數(shù)，與柵條斷面形狀有關(guān)；設(shè)柵條斷面為銳邊矩形斷面，β=. = (m)（～）.，m L 式中，H1為柵前渠道深， m. ≈，m 設(shè)柵前渠道超高h(yuǎn)2= H=h+h1+h2=++=(m)，m3/d 式中，W1為柵渣量，m3/103m3污水，格柵間隙6～15mm時，W1=～；本工程格柵間隙為20mm，取W1=.W=86400247。≈(m2)管徑取DN=900(mm) ② 回流污泥管 單組反應(yīng)池回流污泥管設(shè)計流量 =(m3/s) ——安全系數(shù)； 管道流速取 v1= (m/s) 取回流污泥管管徑 DN 900 mm ③ 進(jìn)水井： 反應(yīng)池進(jìn)水孔尺寸：進(jìn)水孔過流量 Q2=(1+R)Q/2=(1+)160000247。2≈(m3/s) 孔口流速 v=， 孔口過水?dāng)嗝娣e A=Q2/v=247。=( m2) 設(shè)置三條出水管 管徑： 取出水管管徑 DN 1500mm第九章 曝氣池的設(shè)計計算第九章 曝氣池的設(shè)計計算：，還應(yīng)使混合液含有一定剩余DO值，一般按2mg/L計.，不致產(chǎn)生沉淀，有適應(yīng)需氧變化的靈活性.，充氧裝備的動力效率和氧利用率應(yīng)力求提高.：：，計算溫度為30，水溫為20的溶解氧（DO）飽和度為Cs（20）=，Cs（30）=穿孔管出口處絕對壓力Pb=105+103=105Pa空氣離開曝氣池時氧的百分比為Qt=21（1EA）/79+21（1EA）100%=21（）/79+21（）100% =20%注： EA為穿孔管的氧轉(zhuǎn)移效率 取 EA=6%曝氣池中平均溶解氧的飽和度為（按最不利條件考慮）a：相應(yīng)最大時的需氧量為：R0max=440b：曝氣池平均時供氣量為：Gs=R0/ EA100=100/6= kgO2/kgBOD5去除每立方米污水所需的供氣量為：c：相應(yīng)最大時需氧量的供氣量為：Gs（max）= R0max/ EA=100/6=總供氣量為：GST=：鼓風(fēng)機(jī)所需供氣量：最大時：Gsmax=平均時：Gs= /h=494/min最小時：Gsmim==根據(jù)供氣量和壓力選用四臺RF350羅茨鼓風(fēng)機(jī) 1 第十章 二沉池的設(shè)計計算第十章 二沉池的設(shè)計計算：，它用以澄清混合液并回收，濃縮活性污泥，因此，其效果的好壞，出水中就會增加活性污泥懸浮物，從而增加出水的BOD濃度；同時回流污泥濃度也會降低，從而降低曝氣中混合及濃縮影響凈化效果.，除了進(jìn)行泥水分離外，還進(jìn)行污泥濃縮，并由于水量水質(zhì)的變化，還要暫時儲存污泥，由于二沉池需要完成污泥濃縮的作用，往往所需要的池面積大于只進(jìn)行泥水分離所需要的面積.3. 進(jìn)入二沉池的活性污泥混合液濃度（2000～4000mg/L），有絮凝性能，因此屬于成層沉淀，它沉淀時泥水之間有清晰的界面，絮凝體結(jié)成整體共同下沉，初期泥水界面的沉速固定不變，易被出水帶走，并容易產(chǎn)生二次流和異重流現(xiàn)象，使實際的過水?dāng)嗝孢h(yuǎn)遠(yuǎn)小于設(shè)計的過水?dāng)嗝?4. 由于進(jìn)入二沉池的混合液是泥，水，氣三相混合液，水分離，提高澄清區(qū)的分離效果.： F ，根據(jù)生物處理段的特性，選取二沉池表面負(fù)荷 ，（其中q=～）設(shè)四座輻流式沉淀池， n=4，則有 D ， 設(shè)沉淀時間： （其中t=～），則 4. 沉淀區(qū)的有效容積 ′ ′=Qmax﹒t/n=192004=5000m3：V=4（1+R）QR/(1+2R)=4(1+)19200(1+2)24=12000 m3:設(shè)S=﹒天，T=4h，則V=SNT/1000n=901044/10002=45 m3：設(shè)r1=2m，r2=1m，α=60，則h5=（r1r2）tg60=（21）tg60=V1 = h5/3(r12+ r2r1+ r22)= m3：，則h4=(Rr)=()=V2=h4/3(R2+Rr1+r12)= (+2+22)=368 m3：V= V1+V2=+368= m345 m3符合要求.：設(shè)超高h(yuǎn)1=，h3=，則H=h1+ h2+ h3+ h4+ h5=++++=：H′=h1+ h2+ h3=++=： D/ h2=12符合要求. 1 第十一章 清水池的設(shè)計計算第十一章 清水池的設(shè)計計算經(jīng)過二沉池出水進(jìn)入清水池，水流經(jīng)出水渠道進(jìn)入河流，設(shè)有一座清水池，池高3m，其形狀為長方形，2030m，則清水池的平面尺寸為：20303m 48 第十二章 濃縮池的設(shè)計計算第十二章 濃縮池的設(shè)計計算1. 污泥在最終處置前必須處理，而處理的最終目的是降低污泥中有機(jī)物含量并減少其水分，使之在最終處置時對環(huán)境的危害減至最小限度，并將其體積減小以便于運輸和處置..，間歇流，池型為圓形或矩形..，一般為豎流式或輻流式.6. 濃縮后的污泥含水率可到96%，當(dāng)為初次沉淀池污泥及新鮮污泥的活性污泥的混合污泥時，其進(jìn)泥的含水率，污泥固體負(fù)荷及濃縮后的污泥含水率，可按兩種污泥的比例效應(yīng)進(jìn)行計算.7. 濃縮池的有效水深一般采用4m，當(dāng)為豎流式污泥濃縮池時，～16h進(jìn)行核算，不宜過長.：：V=100cηQ/103（100p）ρ=10035055%192000/103（10096）1000=924m3/d該部分污泥含水率為90%故不需進(jìn)濃縮池進(jìn)行濃縮.：%～%，%Qs=（a QLvbxv）/fxR=［（192000134）4000 ］/4000（1+）/=（167232004820850）/4000.= m3/d其中（a=～，b=～）且濃縮后的污泥含水率為96%，則n=2其面積為：A= Q0 C0/nGl=12/235/24=則每座池子的直徑為:,D=17m（根據(jù)A,t）濃縮時間：t=Ah/ Q0=4/=，（符合10～16h范圍）D=17m，h=4m（池內(nèi)有效水深4m）注：C0為入流污泥濃度；Gl為固體通量；Q0為入流污泥量. 1 第十三章 消化池的設(shè)計計算第十三章 消化池的設(shè)計計算，污泥厭氧消化使污泥中的有機(jī)物變質(zhì)，（60%～70%），破壞和控制致病的生物，并獲得有用的副產(chǎn)物（沼氣）.，防止檢修時全部污泥停止厭氧處理.，通過管道與沼氣柜直接連通，防止產(chǎn)生負(fù)壓，為防止固定蓋因超高不夠而受壓，池頂遭到破壞，池頂下沿應(yīng)裝有溢流管.：污泥管包括進(jìn)泥管，出泥管，循環(huán)攪拌管，排上清液管，溢流管，取樣管.：每日投加新鮮污泥體積/消化池有效容積100%，一般范圍為5～10%，其倒數(shù)為新鮮污泥在消化池的平均停留時間.，橢圓形，一般用中溫消化，其范圍為33～35℃：+Qs，濃縮后的污泥體積為V+Qs′ %，濃縮后的含水率為96%，則濃縮后的污泥體積為Qs′=Qs(1p1)/100p2=()/10096=，則消化池中容積為：V=（924+）/5%= m3采用4座消化池，則每座消化池的有效容積為：V0=V/4=消化池直徑取30m；集氣罩高度h1=2m；集氣罩直徑d1=2m；上椎體高度h2=3m；池底下椎體底直徑d2=2m；消化柱體高度h3=10m；下椎體高度取h4=1m則消化池總高度：H=h1+ h2+ h3+ h4=2+3+10+1=16m消化池部分容積計算：集氣罩容積：V1=1/4 d12h1=1/4222= m3弓形部分容積：V2=1/24h2(3D2+4h22)=1/243（3302+432）=1073 m3圓柱部分容積：V3=1/4 D2h3=1/430210=7065 m3下椎體部分容積：V4=1/3h4［（D/2）2+D/2d2/2+（d2/2）2］ =1/31［（30/2）2+30/22/2+（2/2）2］ = m3則消化池的有效容積:V0= V3+V4=7065+=73175777 m3所以符合要求.：a：池蓋表面積為：F=F1+F2=(1/4d12+d1h1)+ /4（4h22+D） =（1/4+22+22）+1/4（433+30） =+=b：池壁表面積： F3=Dh5=306=（地面以上部分） F4=Dh6=304= m2（地面以下部分）c：池底表面積：F5=l（D/2+d2/2）=（15+1）=：提高新鮮污泥的溫度的耗熱量：中溫消化溫度：TD =35℃ （33～35℃）新鮮污泥年平均溫度為：TS= 17℃日平均最低溫度： 16℃.范圍為（16～18℃）每座消化池投配的最大生污泥量為：V′=57775%=則全年平均耗熱量為：最大耗熱量為：b：消化池池體的耗熱量：消化池各部傳熱系數(shù)：池蓋：K=﹒時﹒℃池壁在地面以上的部分：K=﹒時﹒℃池外介質(zhì)為大氣時，全年平均氣溫為 TA=12℃，冬季室外計算溫度TA′=8℃池外介質(zhì)為大氣時，全年平均氣溫為 TB=12℃，冬季室外計算溫度TB=4℃則池蓋部分全年平均耗熱量為：Q2=FK（TD TA）=（3512）=池壁在地面以上部分，全年平均耗熱量，最大耗熱量為：Q3max=FK（TD TA）=（3518）=全年平均耗熱量：Q3=FK（TD TA）=（3512）=池壁在地面以下部分，全年平均耗熱量：Q4=FK（TD TB）=（3512）=最大耗熱量為：Q4max= （354）=池底部分全年平均耗熱量為：Q5=FK（TD TA）=（3512）=最大耗熱量為：Q5max= （354）=每座消化池池體，全年平均耗熱量為：Qx= Q2+ Q3+ Q4+ Q5 =+++=最大耗熱量為：Qmax= Q2max+ Q3max+ Q4max+ Q5max=+++=c：每座消化池總耗熱量，全年平均耗熱量為：∑Q=Q1+Qx=+=最大耗熱量為：∑Q=Q1max+Qmax=+=d：熱交換器的計算：消化池的加熱，生污泥在進(jìn)入消化池之前與回流的消化池污泥先進(jìn)行混合，再進(jìn)入熱交換器，其比例為1：2，則生污泥量為：QS1=回流的消化污泥量為：QS2=2=進(jìn)入熱交換池的總污泥量為：Qs=QS1+QS2=+=生污泥的日平均最低溫度為：TS=12℃生污泥與消化污泥混合后的溫度為：℃熱交換器的套管長度按下式計算：熱交換器按最大總耗熱量計算：Qmax=污泥在管中的流速為：（～）內(nèi)管管徑Dg=60mm，外管管徑 Dg=100mm△T1─熱交換器入口的污泥溫度（）和出口的熱水溫度Tw′之差 △T2─熱交換器出口的污泥溫度（Ts′）和入口熱水溫度（Tw）污泥循環(huán)量：Qs =+= m3/h，則Ts′= Tw+ Qmax/Qs1000=+1000=℃熱交換器的加熱水溫度采用：Tw=85℃，（一般采用60～90℃）Tw Tw′=8575=10℃則熱水循環(huán)量為：Qw=Qmax/1000（TwTw′）=1000=核算內(nèi)外管之間熱水的流速：V=（—）3600=（～）平均溫差的對數(shù): /=℃其中△T1= Tw′ ==℃ △T2= Tw Ts′==℃熱交換器的傳熱系數(shù)選用K=600.攪拌用氣量：單位用氣量采用：6m3/min﹒1000m3池容，則：用氣量 q=6m3/min3000/1000=18 m3/min= m3/s.21