【正文】 開車投產(chǎn)運行。就算是為了消除其他因素造成的接觸不好，一般也不會刮削太多，剩余的巴氏合金層也足夠壓縮機成年的運轉(zhuǎn)磨損； 薄皮瓦另一特點，就是彈性較大，瓦背需有過盈量來緊固，薄皮瓦裝入上下瓦座后，不能低于上下瓦座平面，將一邊壓平，～，以保證上瓦緊固后給予下瓦一定的緊力。如圖二—6—6如示： 如果需要刮研軸瓦，最好在軸瓦的兩側(cè)用壓板壓住； 是確保下瓦承受了上瓦給予的緊力，刮研軸瓦時相對準確； 也是防止主軸旋轉(zhuǎn)時，將軸瓦帶出增加不必要的麻煩。主軸瓦間隙的調(diào)整方法： ，軸瓦接觸要均勻，主軸瓦下瓦刮研的同時，應將側(cè)間隙檢測刮研，主軸盤車旋轉(zhuǎn)后，用塞尺檢查兩側(cè)間隙的深度，間隙厚度應基本一致，運行時，軸瓦受力才均勻。先用外徑千分尺測量軸頸尺寸，再用內(nèi)徑量表去測量外徑千分尺所測得的尺寸，然后將所測尺寸調(diào)正為mm整數(shù)零，再用調(diào)正好整數(shù)的內(nèi)徑量表去測量軸瓦內(nèi)孔，表讀值出現(xiàn)的負值就是軸瓦的間隙值。如圖二—6—7—C所示：設：臨時墊鐵厚度δ= 間 隙 a=(A1+A2)/2— 軸瓦瓦背的過盈緊力也可按照圖二—6—7—C執(zhí)行，鉛絲放在軸瓦的瓦背上，壓出的鉛絲厚度少于臨時墊片厚度，這就是軸瓦的過盈緊力，～；過盈量=—1A+1B/2受橫向控制的上瓦蓋如圖二—6—9—1所示； 在壓瓦量時，壓出的鉛絲在檢測頂部的上間隙的同時，也可檢測上瓦的兩邊側(cè)間隙。如不符合要求可對軸瓦進行刮研，再在軸頸上著色檢查，刮去高點直至合格，如圖二—6—9—2所示； 連桿大小頭瓦的刮研與裝配 在刮研大頭瓦和小頭瓦時，千萬不能破壞大頭瓦與小頭瓦的平行度與交叉，盡量利用現(xiàn)場自身手段進行檢測， 連桿大頭瓦的瓦量調(diào)節(jié)按照主軸瓦的方式進行；如果是檢修更換大頭瓦；先換上一側(cè)新瓦，保留一側(cè)舊大頭瓦作為基準面，根據(jù)螺栓力矩要求緊固后，去刮研新瓦，因為舊大頭瓦與小頭瓦經(jīng)過了長時間磨合，其大頭瓦與小頭瓦平行度基本保證，為防止大頭瓦與連桿的90176。在刮研過程中，利用內(nèi)徑量表跟蹤檢查，確保大頭瓦的圓柱度和圓錐度，刮到一半間隙的下線量后，再刮研另外一半瓦，直至基本合格，再在曲拐軸頸上著色360176。 如果是檢修更換小頭瓦；一般新?lián)Q的小頭瓦，在過益裝配后，其間隙基本都小于實際需要間隙量，必須從新刮研間隙量?，F(xiàn)場刮研小頭瓦調(diào)量時，用銅棒敲擊小頭銷，往銅套里推進，一邊進，一邊退出研刮，在往里推進時，應保持90176。先將小頭銷穿在小頭瓦內(nèi)，再將連桿垂直騎在主軸上，然后用內(nèi)徑千分尺測量小頭銷與主軸兩邊的軸向跨距是否相等，如果不相等，首先調(diào)整小頭瓦與主軸瓦的平行度，平行基本合格后，再刮研小頭瓦的徑向間隙，用著色法對銅套進行360176。 當然你也可以采取其他方式進行調(diào)整，因為一個師傅一個樣，就用習慣的方式去作，只要保證質(zhì)量就行。組裝小頭銷時，要提前對小頭銷與十字頭孔的接觸進行檢查。 還有一種結(jié)構(gòu)為小頭銷與十字頭是直穿的，叫做浮動滑銷，加工雖說簡單，裝配方便，但使用效果趕不上錐銷。今后遇到類式結(jié)構(gòu)時，在刮研小頭銷與十字頭的配合時，最好保持小頭銷與十字頭的緊配合（能穿進去就行，不要有間隙），防止小頭銷與十字頭的直穿間隙，與小頭瓦的間隙疊加超差。～ D‰。左右，它承受的力度不是旋轉(zhuǎn)受力，而是活塞的前后推力，如果間隙過大，曲軸在瞬間轉(zhuǎn)換角度時，會對小頭瓦造成沖擊（機組運行時即可聽見佟佟的沖擊聲），大頭瓦受沖擊過渡后，造成巴氏合金層龜裂脫離，而小頭瓦還會出現(xiàn)隋園，對運行中的大頭瓦極為不利！ 連桿的平行度檢查 當連桿組裝在機上后，應檢查連桿大小頭瓦在曲拐軸，十字頭的控制下，能否自由擺動，先將曲拐軸盤向前后某一端，再軸向左右拔動連桿，連桿應該左右擺動自如，說明曲軸軸頸、十字頭、小頭銷與大頭瓦、小頭瓦平行度較好，反之，如果拔動連桿費勁，或拔動后又反彈回來，說明連桿平行度較差。經(jīng)盤車磨合后，根據(jù)接觸情況進行修復，消除大頭瓦與小頭瓦的平行偏差和抗勁的硬力。典型案例介紹；一九七三年在貴州化肥廠壓縮車間，我公司XXX等人負責檢修一臺H—22型氮氫壓縮機，4個小頭瓦全部更換，小頭銷直徑162。加壓開車N個小時后，4個十字頭滑板同時溶化，面對突發(fā)的事故現(xiàn)場，簡直叫我們目瞪口呆！奇跡！簡直就是事故中的奇跡！四個十字頭滑板合金同時溶化！后經(jīng)解體檢查，小頭瓦是緊緊抱在小頭銷上，4個小頭瓦的軸向端面嚴重燒損。認定為新?lián)Q的4個小頭瓦處理了徑向間隙，但沒有處理軸向間隙，忽略了小頭瓦軸向與十字頭內(nèi)側(cè)公差間隙，當機組正常運行時小頭瓦軸向出現(xiàn)熱膨脹，因軸向間隙太小被十字頭兩端緊緊擋住，小頭瓦軸向無法熱脹，徑向又受連桿外套緊緊抱住，熱脹只有往小頭瓦的間隙方向膨脹，小頭瓦端面越磨溫度越高，越磨熱脹越快，小頭瓦間隙也越來越小，最終小頭瓦將小頭銷緊緊抱死，導致十字頭滑板強制受力。今天將我當年親眼目睹的這些成年舊事告訴同行們；其目的還是提醒大家不要小瞧這一點點軸向間隙。組對帶有飛輪的聯(lián)軸器對中時應注意什么？ 往復壓縮機的飛輪配置主要是增加往復壓縮機的轉(zhuǎn)速慣力，飛輪重量一般在1 噸多，飛輪裝配在壓縮機主軸聯(lián)軸器上，正因為飛輪裝在聯(lián)軸器未端，它的自重會給主軸的垂直度帶來一定影響、當我們組裝飛輪時，首先對壓縮機軸頭進行一次予壓測量，確定飛輪的自重給壓縮機聯(lián)軸器軸頸端頭帶來多大的下垂偏差？在主軸聯(lián)軸器末端下面架設一個百分表，表尖指在軸頭邊上。這樣才能確保兩軸的同心度。如果你發(fā)現(xiàn)不了這些小事，說明你還不夠級別，需要再努力。㎜時，即可進行組裝； 電源加熱法，如有條件采用電加熱器加熱，調(diào)節(jié)好溫度即可，比較安全；但對較大型的聯(lián)軸器可能就有點愛能莫助；，對于大小聯(lián)軸器來講都是比較適用的一種方法，山東壓縮機廠出產(chǎn)的MH型壓縮機，高壓側(cè)機身的聯(lián)軸器與飛輪鑄成為一個整體，248。采用油煮法加熱雖說比較實用，千萬要注意安全，作好各項安全措施，防止油沸引起突發(fā)性火災（這種事故的發(fā)生非常普遍，本人也不例外差點造成重大事故），千萬！千萬！ 聯(lián)軸器的加熱溫度一般控制在150℃，最高溫度不超過200℃；在加熱過程中最好采用測量法檢測熱脹間隙來確認裝配時間，一般熱間隙≥㎜即可輕松裝配。所以在調(diào)整十字頭中心高度時，首先就要清楚這個客觀成在的規(guī)律性。千萬不要正反不分，導致一側(cè)十字頭的活塞桿，密封函長期偏心受力，其后果是后患無窮。1往復壓縮機十字頭滑板刮研時應注意什么？ 新滑板刮研時，可先將滑板放在滑道里涂抹上紅丹粉（油調(diào)）粗研一下，當大面積基本接觸后，就必須緊固在十字頭上后（當滑板螺栓 緊固后會有一個強制變型，實際變型后的滑板研磨出來才是準確的），再進入滑道里進行刮研，這將是準確的接觸面。； 在刮研十字頭滑板時，還要注意十字頭在滑道的中心度，防止中心偏移，當你左旋到最大邊緣時，測量十字頭中心高度，再將十字頭轉(zhuǎn)到右旋最大邊緣時，再測量十字頭中心高度，兩邊的中心高度應基本相等，同時檢查滑板兩邊的90176。防止將十字頭的中心線與滑道中心線，研刮成錯位的兩條中心線或交叉線。如果出現(xiàn)活塞桿與十字頭連接部位斷裂的原因，我想主要有； 汽缸與滑道不在一同心度，而出現(xiàn)了角差，活塞桿與十字頭相聯(lián)后，活塞桿跳動值超差，當機組運行時，十字頭受連桿推力影響，受控在滑道中運行，不會出現(xiàn)左右搖擺或上下晃動，而活塞頭卻不一樣了，它是隋著汽缸高低或左右的變化去運行，如果汽缸與滑道不同心，型成角差變化，導致活塞在汽缸里或上或下，或左或右運動，使十字頭與活塞桿連接部位就長期處在折彎狀態(tài)，每分鐘300多次，如果較長時間運行，及易造成十字頭與活塞桿聯(lián)接部位疲勞，最終不是十字頭聯(lián)接部位斷裂就是活塞桿聯(lián)接部位斷裂； 十字頭中心高度與滑道的中心高度嚴重超差，比較常見的就是不懂得十字頭中心正反調(diào)整，結(jié)果造成上作工的十字頭，中心高度被強制錯位偏差幾十絲運行（習慣叫法1絲=）。如果滑板任何一端出現(xiàn)間隙，說明十字頭端面與活塞桿90176。很多使用單位不去分析解決這一問題，那么十字頭或活塞桿的斷裂不就是見怪不怪了嘛。硬度為HV800～1100。在檢查活塞桿的工作表面，如發(fā)現(xiàn)有縱向溝槽時，%的尺寸（如原來直徑為Φ120修復后不得小于 ），表面硬度不得低于HV750；活塞桿還應作園柱度與園錐度檢查，在填料磨損部位，每隔100㎜長度作為一個檢測點。靜態(tài)測量活塞桿跳動值時，必須是與下作工十字頭相連的活塞桿，才能測量出準確的活塞桿跳動值，如果測量與上作工十字頭相連的活塞桿，有下例兩種方法： 將上滑道作工的十字頭翻轉(zhuǎn)180176。其祥情可在百度搜索《論往復壓縮機活塞桿跳動》。測點以測不到園狐的最高點，所以水平相加數(shù)據(jù)就會小于上下垂直數(shù)據(jù)。施工現(xiàn)場或檢修現(xiàn)場經(jīng)常可看到，徑向表讀值因上下相加與左右相加不相等而不知所措，搞得昏頭轉(zhuǎn)向，走不出這個誤區(qū)。㎜； 聯(lián)軸器附帶的盤車飛輪平行度加工偏差過大；2009年某廠加氫車間四臺往復壓縮機進行全面大檢修，首先處理完主軸曲拐差的調(diào)整，主軸瓦間隙的調(diào)整，十字頭正反中心調(diào)整，連桿大小頭瓦調(diào)整與組對，壓縮機機身進行了封閉，緊固，具備開車條件后，然后再與電機進行最后對中找正，對中尺寸非常好，軸向徑向180176。機組開車后，結(jié)果發(fā)現(xiàn)四臺壓縮機的電機軸承座都出現(xiàn)左右晃動，循環(huán)b機末端主軸還出現(xiàn)甩頭，上瓦間隙因主軸的角度變化會出現(xiàn)在下面。㎜，電機軸承座晃動的根原就在這里。聯(lián)軸器因軸向偏差的聯(lián)結(jié)，它不僅造成對軸瓦的沖擊，更主要的是還破壞了原以合格的主軸曲拐差，破壞了主軸瓦的接觸面，也破壞了曲軸與連桿瓦的平行度，造成對軸瓦的磨損，對軸瓦的運行極其不利。如果不及時處理，軸瓦還是會不停的燒，檢修就不停的換，如果還認識不到后果的嚴重性，主軸會因此原因疲勞過度，堅持不住后就自然斷裂，道理就這么簡單。 1640㎜，與聯(lián)軸器相連的緊固部位直徑也有248。因機床的誤差，飛輪的彈性變型，確實無法保證飛輪的兩面平行，㎜，只有在飛輪無應力的情況下，采取人工處理。㎜。不符合要求，因一次火災事故造成偏差過大； 在本文第23頁實戰(zhàn)例子—中提到主軸因故彎曲返廠修理，在保證主軸4個主瓦軸頸垂直情況下，只將主軸軸頸車去2㎜，隋車同去的業(yè)主也未提出要求，廠家在加工主軸軸頸時，也忽略了主軸的彎曲已經(jīng)破壞了聯(lián)軸器端面的90176。㎜，最后人工處理 徹底解決了電機軸承座的晃動問題。 找正工具不合格，人為造成同心度偏差過大；任何機組的對中找正，都應該有一個標準合格的專用工具，如果專用工具不合格，鋼度不夠，再度造成機組同心度偏差（施工者本人可能還很自信，他本人還不知道，使用了不合格的找正工具，已經(jīng)人為的破壞機泵同心度，如果對中找正為正負零，實行偏差可能已經(jīng)很大）。電機與底座出現(xiàn)角差，機座以焊接成型并灌漿，后期一眼就看出聯(lián)合底座電機側(cè)尾部明顯顯高。最后投入大量人力物力，研磨找平，因研磨手段不太好，雖然電機與底座的相對平行度解決了但質(zhì)量很差，還要在電機與底座下面加上6～8㎜的墊片，這是不符合技術(shù)要求的，如今電機振動較大，現(xiàn)在規(guī)納起來可以這樣說：施工單位的技術(shù)素質(zhì)差，監(jiān)管的力度又不到位，結(jié)果倒霉的還是業(yè)主。當施工單位安裝完工后，因故未能及時開車，后期具備條件進行機械運轉(zhuǎn)時，施工單位又撒走了，開機后電機振動較大，滑道內(nèi)出現(xiàn)較大燥聲而無法再往下運行。㎜，㎜，當聯(lián)軸器相連后，使兩軸徑向錯位連接，軸向連接形成一條拱形和階梯形，破壞了主軸曲拐差，造成主軸曲軸與小頭銷不平行度，機組運轉(zhuǎn)時，連桿往復受力，受不平行度影響，導致連桿左右擺動，拍打十字頭內(nèi)側(cè)，產(chǎn)生嚴重的拍打燥音，解決方法：從新對中找正；㎜，一切OK。今天我將這些實際發(fā)生的事情告訴同行們，就是希望你們的明天，不會再發(fā)生這樣的低級錯誤。第二、監(jiān)理監(jiān)管力度不夠，導致的后患業(yè)主自己來承擔。一切按技術(shù)要求或相應規(guī)范執(zhí)行。軸瓦出現(xiàn)的這種現(xiàn)象不是電蝕、也不是軸瓦的質(zhì)量問題，而是新機組機身部件的鑄件鑄砂清理不徹底，機組運行后在熱油沖刷后，將殘留的砂粒帶進油站，再通過油泵將潤滑油送進大頭瓦，被擠壓在合金層，雖說出現(xiàn)了麻點但不影響軸瓦的使用，大頭瓦出現(xiàn)龜裂是什么原因？大頭瓦的受力，主要是受曲軸的旋轉(zhuǎn)方向所影響，基本上是推和拉，如果不是質(zhì)量原因或外來的物理原因，一般大頭瓦的運行周期可達兩年之久。所以我一再提倡小頭瓦的間隙最好取下線。如果油溫過低，其油粘度增加，流動性低，使?jié)櫥偷臐櫥δ芟陆?，容易引起油振蕩，導致軸瓦龜裂。注；如果你對本篇文章有新的見解或指正，請與我聯(lián)系，“1515517917，