【正文】 L,F=+()= Kg/KmolML,D=+()= Kg/KmolML,W=+()=總物料衡算 F = D + W （31）易揮發(fā)組分（苯）物料衡算 F XF = D XD + W XW （32）式中 F、D、W——分別為原料液、餾出液和釜?dú)堃毫髁?，kmol/h；XF、XD、XW——分別為原料液、餾出液和釜?dú)堃褐幸讚]發(fā)組分的摩爾分率。(3)液相負(fù)荷下限線(xiàn)對(duì)于平直堰，取堰上液層高度=。見(jiàn)圖24(4)液相負(fù)荷上限線(xiàn)以作為液體在降液管中停留時(shí)間的下限由式得故據(jù)此可作出與氣體流量無(wú)關(guān)的垂直液相負(fù)荷上限線(xiàn)4。根據(jù)以上各線(xiàn)方程可求出篩板塔的精餾段的負(fù)荷性能圖。溢流裝置計(jì)算 因塔徑D=，可選用單溢流弓形降液管，采用凹形受液盤(pán)，各項(xiàng)計(jì)算如下：(1)堰長(zhǎng)取== =(2)溢流堰高度 由=，選用平直堰，堰上液層高度 近似取E=1，則= 取板上清液層高度=60mm,故(3)弓形降液管寬度和截面積 由，查圖23，得故 依式（59）驗(yàn)算液體在降液管中停留時(shí)間，即 故降液管設(shè)計(jì)合理(4)降液管底隙高度 取，則選用凹形受液盤(pán)，深度2塔板布置(1)塔板的分塊 因D800mm，故塔板采用分塊式，查表53得，塔板分為3塊(2)邊緣區(qū)寬度確定 取(3)開(kāi)孔區(qū)面積計(jì)算 開(kāi)孔區(qū)面積按式（512）計(jì)算，即 其中 故(4)篩孔計(jì)算及其排列物系無(wú)腐蝕性，可選用碳鋼板，取篩孔直徑 篩孔按正三角形排列，取孔中心距 篩孔數(shù)目：個(gè)開(kāi)孔率為氣體通過(guò)篩孔的氣速為(1)塔板壓降①干板阻力計(jì)算干板阻力計(jì)算：= 圖25 干篩孔的流量系數(shù)圖 由，查圖25得故液柱②氣體通過(guò)液層計(jì)算 圖26充氣系數(shù)關(guān)聯(lián)圖 查圖26，得 液柱③液體表面張力的阻力計(jì)算 液體表面張力所產(chǎn)生的阻力由式計(jì)算液柱氣體通過(guò)每層塔板的液柱高度可按下式計(jì)算： 液柱體通過(guò)每層塔板的壓降為（設(shè)計(jì)允許）(2)液面落差對(duì)于篩板塔、液面落差很小、可忽略(3)液沫夾帶 故在本設(shè)計(jì)中，液沫夾帶量在允許范圍內(nèi)(4)漏液對(duì)篩板塔，漏液點(diǎn)氣速計(jì)算實(shí)際孔速穩(wěn)定系數(shù)為(5)液泛為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液層高即 苯甲苯物系屬一般物系，取，則 板上不設(shè)進(jìn)口堰，計(jì)算，即 液柱液柱 故在本設(shè)計(jì)中不會(huì)發(fā)生液泛現(xiàn)象塔板負(fù)荷性能圖(1)漏液線(xiàn)由得整理得 在操作范圍內(nèi)，任取幾個(gè)值，依上式計(jì)算出值，計(jì)算結(jié)果列于表25表25提餾段漏液線(xiàn)上的氣液體積流量表由此表數(shù)據(jù)即可作出漏液線(xiàn)1(2)液沫夾帶線(xiàn)以為限，求關(guān)系如下：由表26提餾段液沫夾帶線(xiàn)上的氣液體積流量表由上表數(shù)據(jù)即可作出液沫夾帶線(xiàn)2， (3)液相負(fù)荷下限線(xiàn)對(duì)于平直堰，取堰上液層高度作為最小液體負(fù)荷標(biāo)準(zhǔn)，得 取E=1，則據(jù)此可作出與氣體流量無(wú)關(guān)的垂直液相負(fù)荷下限線(xiàn)3(4)液相負(fù)荷上限線(xiàn)以作為液體在降液管中停留時(shí)間的下限故據(jù)此可作出與氣體流量無(wú)關(guān)的垂直液相負(fù)荷上限線(xiàn)4(5)液泛線(xiàn)全由聯(lián)立得忽略，將與，與的關(guān)系式代入上式，并整理得式中 將有關(guān)的數(shù)據(jù)代入，得故表27提餾段液泛線(xiàn)上的氣液體積流量表由上表數(shù)據(jù)即可作出液泛線(xiàn)5，見(jiàn)圖27根據(jù)以上各線(xiàn)方程，可作出提餾段篩板塔的負(fù)荷性能圖B13425圖27提留段篩板負(fù)荷性能圖第三章板式塔得結(jié)構(gòu)與機(jī)械設(shè)計(jì)(1)進(jìn)料管進(jìn)料管的結(jié)構(gòu)類(lèi)型很多，有直管進(jìn)料管、彎管進(jìn)料管、T形進(jìn)料管。F=, =869Kg/ 則體積流量 sVFM/m00172.03600869..e===180。180。180。180。180。180。180。 平均摩爾質(zhì)量kmolkg/96.91M=體積流量：smVewM/00127.0336004.866.43===180。180。180。 /s取管內(nèi)蒸汽流速則mmmduV5.190195.05.114.300045.044====180。p可取回流管規(guī)格Φ25 則實(shí)際管徑d=20mm塔頂蒸汽接管實(shí)際流速smudV/43.12202.014.300045.044===180。p塔頂溫度tD=℃ 用原料冷卻t1=20℃ t2=30℃ 則由tD=℃ 查液體比汽化熱共線(xiàn)圖得塔頂被冷凝量 冷凝的熱量取傳熱系數(shù)K=600W/m2k，則傳熱面積冷凝水流量塔底溫度tw=℃ 用t0=135℃的低壓蒸汽，釜液出口溫度t1=112℃則 由tw=℃ 查液體比汽化熱共線(xiàn)圖得又氣體流量Vh=則取傳熱系數(shù)K=600W/m2k，則傳熱面積加熱蒸汽的質(zhì)量流量（1） 塔頂空間 指塔內(nèi)最上層塔板與塔頂空間的距離。需要安裝除沫器時(shí)，要根據(jù)除沫器的安裝要求確定塔頂空間 取 HD=1m（二）塔底空間HB 則塔底空間為：HB=（3） 人孔開(kāi)2個(gè)人孔，在第8塊板取一人孔，在第16塊板開(kāi)一人口 板間Hp=600mm。 = M D D = = / kg IVD –I LD = X D △HVA (1 X D ) △HVB = (1 ) = / kg QC = ( R + 1) D 39。 = W = = / kg IVw I Lw = (1 X w) △HV2 X w△HV1 = (1 ) = / kg QC = ( R + 1) D 39?！嫦? =℃下：/ / ℃下： 塔頂：（1）0℃時(shí)塔頂氣體上升的焓 QV 塔頂以 0℃為基準(zhǔn)。本次的設(shè)計(jì)內(nèi)容是苯—甲苯分離過(guò)程的板式精餾塔設(shè)計(jì)。并且通過(guò)在設(shè)計(jì)過(guò)程中，結(jié)合我們所掌握的理論知識(shí)，不斷地發(fā)現(xiàn)問(wèn)題和解決問(wèn)題，使我們能夠熟練的運(yùn)用這些知識(shí)與技能，這些經(jīng)驗(yàn)的積累是對(duì)學(xué)習(xí)的鞏固和拓展，也是一次寶貴的經(jīng)驗(yàn)。在我們的實(shí)踐過(guò)程當(dāng)中，我們能夠參與一起討論，通過(guò)查閱資料，咨詢(xún)老師等來(lái)解決設(shè)計(jì)中遇到的問(wèn)題。這些寶貴的經(jīng)驗(yàn)積累，對(duì)我們今后的學(xué)習(xí)和工作也會(huì)有很大的幫助。我們深刻認(rèn)識(shí)到自己在知識(shí)上的欠缺不足，希望自己在今后的學(xué)習(xí)和工作中，不斷努力，完善知識(shí)上的盲點(diǎn)，不斷進(jìn)步。0——降液管底隙處液體流速氣速，m/s；u0w——漏液點(diǎn)氣速，m/s；V——塔內(nèi)上升蒸氣流量，kmol/h；Vs ——塔內(nèi)上升蒸氣流量，m3/h；W——釜?dú)堃海ㄋ桩a(chǎn)品）流量，kmol/h；Wc——無(wú)效區(qū)寬度，m；Wd——弓形降液管寬度，m；Ws——安定區(qū)寬度，m；x——液相中易揮發(fā)組分的摩爾分率；開(kāi)孔區(qū)寬度的1/2寬度，m；y——?dú)庀嘀幸讚]發(fā)組分的摩爾分率；Z——塔有效高度，m；φ——開(kāi)孔率；Φ——液體密度校正系數(shù)參考文獻(xiàn)化工設(shè)備機(jī)械基礎(chǔ)（第六版） 刁玉偉、王立業(yè)、喻鍵良 編著化工原理（第三版）下冊(cè) 譚天恩、竇梅、周明華 等編著致謝 感謝譚老師與石老師在這一學(xué)期對(duì)我們的悉心教導(dǎo)與陪伴，我們會(huì)再接再厲，努力創(chuàng)造更好的