【正文】 2839 = 203KN各層橫向地震剪力見表如下表 3－7 各層橫向地震作用及樓層地震剪力河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)33層次hi Hi Gi GiHi ??81jGHiFi Vi8 8787 245597 514 7 10741 264766 6 10741 229320 5 10741 193875 406 4 10741 158429 3 10741 122984 2 10741 87539 182 29161 11539 55964 116 3032圖 3－6 橫向框架各層水平地震作用及地震剪力河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)34（5）橫向框架抗震變形驗(yàn)算.多遇地震作用下，層間彈性位移驗(yàn)算見下表表 3－8 橫向變形驗(yàn)算層次層間剪力Vi（ KN）層間剛度Di（ KN）層間位移Vi/Di（m） 層高（m）層間相對(duì)彈性轉(zhuǎn)角θe河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)358 738666 1/33007 738666 1/19416 738666 1/13755 738666 1/11384 738666 1/10003 738666 1/8922 2916 738666 1/8461 3032 461574 1/745層間彈性相對(duì)轉(zhuǎn)角均滿足要求 θe[θe]=1/450 水平地震作用下，橫向框架的內(nèi)力分析以上框架為例進(jìn)行計(jì)算 ，邊框架和縱向框架的計(jì)算方法、步驟與橫向中框架完全相同，故不再贅述。梁端彎矩、柱軸力見表 310。河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)36圖 37 框架梁編號(hào)及尺寸表 310 地震力作用下框架梁端彎矩及柱軸力 AB 跨 BC 跨 柱軸力層次nlmM 左KNmM 右KNmVbKNlmM 左KNmM 右KNmVbKNNDKNNJKN8 7 356 2河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)375 132 764 120.44117.853 8164.26160.262 6211.52206.471 73267.2265.02中柱兩側(cè)梁端彎矩按梁線剛度分配地震力作用下框架彎矩見圖 38；剪力及柱軸力見圖 39（1）計(jì)算梁端彎矩 M：梁端彎矩可按節(jié)點(diǎn)彎矩平衡條件，將節(jié)點(diǎn)上下柱端彎矩之和按左右梁的線剛度比例分配。圖 38:梁端彎矩 單位：KN/m 河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)39圖 39 地震作用下框架梁柱彎矩圖 單位：KN/m河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)40圖 310 地震作用下框架剪力軸力分布 單位：KN 豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析仍取中框計(jì)算（1） 荷載計(jì)算第八層梁的均布線荷載AB 跨屋面均布恒載傳給梁 ＝ KN/m橫梁自重（包括抹灰） 25＝恒載總計(jì) KN/mBC 跨河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)41屋面均布恒載傳給梁 ＝ KN/m 橫梁自重（包括抹灰） 25＝ KN/m 恒載總計(jì) KN/m第八層活載： ＝ KN/m第二、三、四、五、六、七層梁的均布線荷載 AB 跨： 樓面均布荷載傳給梁 ＝ KN/m 橫梁自重（包括抹灰） 25＝ 內(nèi)橫墻自重（包括粉刷） 19（－）＝恒載總計(jì) KN/m BC 跨： 樓面均布荷載傳給梁 ＝ 橫梁自重（包括抹灰） 25＝ KN/m 恒載總計(jì) 第二、三、四、五、六、七層活荷載： 2＝ KN/m第二、三、四、五、六、七層集中荷載： 縱梁自重（包括抹灰） 25＝ KN縱墻自重（包括抹灰） 19（－）＝ KN河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)42 柱自重（包括抹灰） 25＝ KN總計(jì)： KN第一層梁的均布線荷載： AB 跨恒載： KN/m BC 跨恒載： KN/m 活載： KN/m第一層 集中荷載：縱梁自重（包括抹灰） 25＝ KN縱墻自重（包括抹灰） 19（－）＝ KN 柱自重（包括抹灰） 25＝ KN第一層柱自重（包括抹灰）： 25＝ KN總計(jì)： KN注：雙向板支承梁計(jì)算梯形分布荷載作用下，可將實(shí)際荷載換算成等效的均布荷載梯形分布：q eq=(12k2+k3)qs三角形分布：q eq=5/8 qs ACBD圖 3－11 雙向板的傳力圖河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)43中框架恒載及活載見下圖。在豎向荷載作用下，梁端可以考慮塑性重分布，取彎矩調(diào)幅系數(shù) ，樓面豎向荷載分別按恒荷載及全部活荷載計(jì)算。河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)44固端彎矩計(jì)算將框架梁視為兩端固定梁計(jì)算固端彎矩計(jì)算結(jié)果見表 3－11表 3－11 固端彎矩計(jì)算AB 跨 BC 跨簡(jiǎn)圖固端彎矩M0＝M J（KN/m）簡(jiǎn)圖固端彎矩MJ=MK（KN/m ） 12＝ 12＝＝119.57＝3 12＝ 12＝ 12＝ 12＝分配系數(shù)計(jì)算考慮框架對(duì)稱性，取半框架計(jì)算，半框架的梁柱線剛度如下圖 313所示。河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)45圖 313 半框架梁柱剛度示意 單位：KN/m例：A 柱頂層節(jié)點(diǎn)：下柱 ＝ = =?bcK4?.??梁 ＝ = ..=河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)46其他節(jié)點(diǎn)的分配系數(shù)圖見圖 3－14 及圖 3－15。彎矩分配：為簡(jiǎn)化計(jì)算，假定某節(jié)點(diǎn)的不平衡彎矩只對(duì)與該節(jié)點(diǎn)相交的各桿件的遠(yuǎn)端有影響，而對(duì)其他構(gòu)件的影響忽略不計(jì)算，先對(duì)各節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩進(jìn)行第一次分配，并向遠(yuǎn)端傳遞，再將因遠(yuǎn)端彎矩產(chǎn)生的新的不平衡彎矩進(jìn)行第二次分配。在豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力分布，取彎矩調(diào)幅系數(shù)為 ，調(diào)幅后，恒載及活載彎矩圖見恒載作用下框架彎矩圖及活載用框架彎矩圖括號(hào)內(nèi)數(shù)值。由圖 312，查得梁上均布荷載為：第七層： q＝ KN/m集中荷載： KN柱自重： 第八層： q＝ KN/m由圖 314，查得：七層梁端彎矩： M L= 95 調(diào)幅后 M L=76 KNm? KNm? Mr = 調(diào)幅后 M r =八層梁端彎矩： M L= 調(diào)幅后 M L= ? ? Mr = KN﹒m 調(diào)幅后 M r =八層梁端剪力 V qD＝V qJ＝ ql＝ ＝ KN21調(diào)幅前： V mD＝V mJ= = .?VD＝V qD－V mD＝－＝ KNVJ＝V qJ＋V mJ＝＋＝調(diào)幅后： V mD＝V mJ= ＝－? VD＝V qD－V mD＝－＝ KN VJ＝V qJ＋V mJ＝＋=河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)50同理第七層梁端剪力：調(diào)幅前： V D＝ ＋ ＝ ? VJ＝ － ＝ KN.調(diào)幅后： V D＝ + ＝ ? VJ＝ － ＝.第八層 A 柱柱頂及柱底軸力：N 頂 ＝V＋P＝＋0＝ KNN 底 ＝V＋P＝＋＝第七層 A 柱柱頂及柱底軸力N 頂 ＝＋＝N 底 ＝＋ = KN其它梁端剪力及柱軸力計(jì)算見表 312河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)51圖 31 恒 載 作 用 下 框 架 彎 矩 圖 （ ）河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)52表 312 恒載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力AB跨BC跨AB 跨BC跨AB 跨BC跨A 柱 B 柱層 數(shù) VqA＝VqBVqA＝V qBVmA＝－VmBVmB＝V mC VmA＝－V mB VA VBVB＝VCN 頂 N 底 N 頂 N 底8 （）0()() 7 ()0（1）（） 6 ()0（1）（） 5 ()0（1）（） 4 ()0（1）（） 3 ()0（1）（） 2 ()0（1）（） 1 ()0（1）（） 1860 1895注：括號(hào)內(nèi)為調(diào)幅后的剪力值。 內(nèi)力組合(1) 框架梁內(nèi)力組合在恒載和活載作用下，跨間 Mvmax可近似取跨中的 M 代表?？缰?M 若小于 ql2，應(yīng)取 M＝ ql2。圖中 M GA、M GB——重力荷載作用下梁端的彎矩；MGA、M EB——水平地震作用下梁端彎矩；RA、R B——豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力。MEA及 x1的具體數(shù)值見表 314，表中 RA、x 1 、M GE均有兩組數(shù)值。表中恒載和活載的組合，梁端彎矩取調(diào)幅后的數(shù)值（圖 113 括號(hào)中數(shù)值） ，剪力取調(diào)幅前后的較大值，如圖 15 所示，圖中 M 左 、M 右 為調(diào)幅前彎矩值。剪力值應(yīng)取 V′ 左 、V ′ 右 ，具體見表 31表 313。m）MGB（KNm）MEB（ KNm）8 7 6 5 4 3 2 AB跨18 7 6 5 4 3 2 BC跨1注：當(dāng) x1l 或 x10 時(shí)，表示最大彎矩發(fā)生在支座處，應(yīng)取 x1=L 或 x1＝0 時(shí)，用 M=RAx－ －M GA MEA 計(jì)算 MGE。③M 177。 右 V MAB 8跨中 MBC 44M 177。 右 V MAB 7跨中 MBC 58M 177。 右 V MAB 中 MBC 58M 177。 右 V MAB 5跨中 MBC 58M 177。 右 V MAB 4跨中 MBC 58荷載類型豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合層次位置內(nèi)力恒載① 活載②地震荷載③①＋ ②（①＋②）177。m，剪力單位為 KN；② 表中跨中組合彎矩未填處未跨間最大彎矩發(fā)生在支座處，其值與支座正彎矩組合河南理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)64值相同。表 318 活荷載按樓層的折減系數(shù) β 墻、柱、基礎(chǔ)計(jì)算、截面以上的層數(shù)1 2～3 4～5 6～8 9～20 20計(jì)算截面以上各樓層活荷載總和的折減系數(shù)（0.9） 表 319 A 柱內(nèi)力組合表 荷載類型豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合層次位置內(nèi)力恒載①活載②地震荷載③①＋ ②（①＋②）