【正文】 21CA梁軸線處梁端彎矩軸線處梁端剪力梁端彎矩梁端剪力跨中剪力左右左右左右左右47832171表26活載作用下梁端彎矩與剪力FD梁軸線處梁端彎矩軸線處梁端剪力梁端彎矩梁端剪力跨中剪力左右左右左右左右440321DC梁軸線處梁端彎矩軸線處梁端剪力梁端彎矩梁端剪力跨中剪力左右左右左右左右4321CA梁軸線處梁端彎矩軸線處梁端剪力梁端彎矩梁端剪力跨中剪力左右左右左右左右440321水平荷載內力調整 水平風載作用下，由其剪力圖知，剪力延梁不變，所以不需要調整，彎矩圖呈線性變化，所以可利用線性關系調整。表29恒載作用下柱端彎矩F柱柱端梁高柱端彎矩調后彎矩左右左右左右4321D柱柱端梁高柱端彎矩調后彎矩左右左右左右4321同理可將活載作用下柱端彎矩進行調整。表31風載作用下柱端彎矩F柱柱端梁高柱端彎矩調后彎矩左右左右左右4321D柱柱端梁高柱端彎矩柱端彎矩左右左右左右4321表32地震作用下柱端彎矩F柱柱端梁高柱端彎矩調后彎矩左右左右左右4321D柱柱端梁高柱端彎矩調后彎矩左右左右左右4321由《混凝土結構設計》可知荷載效應控制的組合公式如下。可變荷載效應控制的組合： ()式中 ——永久荷載分項系數(shù)，； SGK——按永久荷載標準值GK計算的荷載效應值； ——第i個可變荷載的分項系數(shù)，； ——按可變荷載標準值QiK計算的荷載效應值。由《結構抗震設計》[4]可知荷載效應控制的組合公式如下。三級抗震框架柱，其剪力設計值應按下式調整： ()式中——柱端截面組合的剪力設計值；——柱的凈高；——分別為柱上下端反時針或順時針方向的彎矩設計值；——柱剪力增大系數(shù)。梁的支座截面一般考慮兩個最不利內力：一個是支座截面可能的最不利負彎矩，另一個是支座截面可能的最不利剪力。梁的跨中截面一般只要考慮截面可能的最不利正彎矩。[9]柱控制截面上最為利內力的類型為：（1）及相應的軸力N和剪力V；（2）及相應的軸力N和剪力V；（3）及相應的彎距M和剪力V；（4）及相應的彎距M和剪力V；（5）及相應的彎距M和軸力N；為了施工的簡便以及為了避免施工過程中可能出現(xiàn)的錯誤起見，框架柱通常采用對稱配筋。綜上所述，本設計書采用表格形式給出了柱架梁，框架柱各截面的內力（詳見下表）注：彎矩單位kN柱有效截面高度取。 斜截面受剪承載力計算[11]無地震作用組合時，梁受剪的截面設計條件為： ()有地震作用組合時，考慮到地震時為反復作用的不利影響，其受剪承載力應符合下列條件：： ()： () 斜截面受剪承載力計算公式：① 地震作用組合當為均布荷載作用時： ()當為集中荷載（包括有多種荷載，且其中集中荷載對節(jié)點邊緣產生的剪力值占總剪力的75%以上的情況）作用時： ()② 地震作用組合當為均布荷載作用時： ()當為集中荷載（包括有多種荷載，且其中集中荷載對節(jié)點邊緣產生的剪力值占總剪力的75%以上的情況）作用時： ()式中 ——矩形截面取有效高度； ——混凝土強度影響系數(shù)，當混凝土等級不超過C50時，； ——混凝土的抗拉強度設計值； ——箍筋的抗拉強度設計值； ——配置在同一截面內箍筋各肢的全部截面面積； ——沿構件長度方向箍筋的間距。 框架柱截面設計[12]由《混凝土結構設計》，確定框架結構各層柱的計算長度：對框架柱，當采用現(xiàn)澆樓蓋時底層柱取 ；其余各層柱取 。 軸壓比驗算[13]軸壓比公式 ()式中 —軸力； —混凝土抗壓強度；—柱截面面積。 ——承載力抗震調整系數(shù)。 ()式中 ea—附加偏心距；h—偏心方向截面尺寸。 ()式中 —小偏心受壓構件截面曲率修正系數(shù)。 () 式中 e—軸向力至鋼筋合力中心的距離；a—保護層與鋼筋半徑之和。 ()式中 —受拉鋼筋截面面積；—受壓鋼筋截面面積。 ()式中 —受拉鋼筋截面面積；—壓鋼筋截面面積。 斜截面受剪承載力計算 ()式中 —剪跨比；—柱凈高；—柱有效高度。 ——承載力抗震調整系數(shù)。黑龍江八一農墾大學畢業(yè)設計續(xù)表39續(xù)表40 續(xù)表41續(xù)表42黑龍江八一農墾大學畢業(yè)設計9 板的計算及配筋以511軸為例，有雙向板B1單向板B2組成。圖30 511軸線間樓板區(qū)格圖荷載設計值13層 恒載 活載 宿舍樓， KN/m2永久荷載控制組合qG=+= KN/m2可變荷載控制組合qQ=+= KN/m24層 恒載 永久荷載控制組合qG=+= KN/m2可變荷載控制組合qQ=+= KN/m213層 B1板 長跨6300mm 短跨 4000mm表44 板配筋表lo1方向的板底正筋Lo2方向的板底正筋Lo1方向的板底負筋Lo2方向的板底負筋設計內力m/m KNm/mho80mm80mm80mm80mmξAs116實配鋼筋φ8200As=251mm2φ8200As=251mm2φ8200As=251mm2φ8200As=251mm2最小配筋率驗算ρ=％＞ρmin=％ρ=％＞ρmin=％ρ=％＞ρmin=％ρ=％＞ρmin=％13層 B2板單向板板的計算跨度l=2400mm荷載設計值：q= KN/m，取1m寬板帶作為計算單元取彎矩系數(shù)為111，板端負彎矩系數(shù)為114跨中正筋跨中彎矩M= KN支座負筋設計內力M= KN頂層屋面板配筋計算方法同其他層B1雙向板選配正筋φ8200（ As=251mm2）負筋φ8200（ As=251mm2）B2單向板選配正筋φ8200（ As=251mm2）負筋φ8200（ As=251mm2）10 柱下獨立基礎設計 地質條件地質條件：建筑場地地勢平坦；地基土無液化。 基礎類型和埋深的選擇本設計選用錐形柱下獨立基礎，混凝土強度等級C35，鋼筋HRB400級。基礎梁取300550mm 5軸F/A柱下基礎計算 基礎受荷計算（1）由5軸F柱傳荷：第一組：與相應的、: 第二組：與相應的、:（2）地基梁傳荷載：地基梁傳荷載（底層外縱墻自重+基礎梁自重）折算為設計值： 則：基礎頂面荷載設計值為：第一組第二組 確定基底尺寸 地基承載力特征值修正由《土力學與基礎工程》[14] 知地基承載力特征值按以下公式進行修正： （）式中：——修正后的地基承載力特征值（kPa）；——地基承載力特征值（kPa）；，——分別為基礎寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù)，；——基底持力層土的重度，地下水位以下取浮重度（）；——基礎底面以上埋深范圍內土的加權平均重度； ——基礎底面寬度（m）；當時按3m取值，時按6m取值；——基礎底面深度（m）；?？紤]到荷載偏心的影響，故增大20%進行計算。則： 初選基底面積： 相應地 因b=3m,故承載力無需進行寬度修正。m偏心距：滿足要求由《土力學與基礎工程》知：偏心荷載作用下的，按以下公式進行計算： ()第一組： 滿足要求。該基礎只需進行柱邊的抗沖承載力驗算?！軟_切承載力截面高度影響系數(shù)，當h不大于800mm時，其間按線性內插法取用； —混凝土軸心抗拉強度設計值； —基礎沖切破壞錐體的有效高度； —基礎沖切破壞錐體最不利一側計算長度。沖切力近似按最大地基凈反力計算，?。?）柱邊抗沖切力， ()因此，基礎的尺寸可按圖所示的尺寸采用。（2）短邊方向配筋計算截面處彎矩：選用1212，實配。基底不利荷載計算方法與F、A柱下基礎相同。mN=V=雙柱聯(lián)合基礎尺寸為方便施工，將雙柱聯(lián)合基礎的立面設計成與柱下獨立基礎相同，兩基礎端部至柱邊各伸出1650mm。 高度驗算 基礎高度h=1000mm，h0=965mm，基礎寬度b=2800mm，由雙柱沖切破壞椎體形狀可知，兩柱均有四個沖切面，取D柱左沖切面驗算。1）長邊方向 選用2216，實配鋼筋?；詈奢d標準值為，踏步面層為厚水磨石地面，底面為厚混合砂漿，混凝土強度等級C35，鋼筋均采用HRB400級鋼筋。踏步尺寸。平臺板厚，取寬板為計算單元。79軸樓梯平臺梁（1）按倒L形截面計算，（2）梁的有效高度：（3）受壓翼緣寬度： ?。?）判別T形截面類別： 屬于第一類T形截面（5）正截面承載力計算選配420（）(6)斜截面承載力計算 按構造配箍筋，選配雙肢箍8200