【正文】 (1)文獻(xiàn)報(bào)道其他的甲醇/NO3—[4]、– [5]、 [6]，這意味著COD/ mg COD/NO3—N之間。從活性污泥模型ASM3[7]可以計(jì)算待定的生物降解的有機(jī)物的COD/ NO3N和COD/ NO2N比值。從廢水中去除COD (2)消耗的NO3N：缺氧增長(zhǎng) (3)內(nèi)源呼吸 (4)COD:NO3N 比例 (5)。最后理論COD/ 。在這種條件下甲烷的形成只發(fā)生在完成脫氮和去除過剩的甲醇過程中。同樣它被認(rèn)為是一個(gè)重要的初步估計(jì)關(guān)于厭氧和好氧生物反應(yīng)器組成的系統(tǒng)之間在COD去除率上的運(yùn)行和設(shè)計(jì)參數(shù)的影響。[9]為了避免裝有填料的過濾器堵塞的問題，[10]長(zhǎng)波紋PVC管垂直放置被選擇作為支持生物膜的框架。作為一個(gè)更廣泛的工作的一部分，其目的是在復(fù)合固定膜生物反應(yīng)器的好氧、缺氧和厭氧過程中的碳和氮的去除。此外由于廢水被儲(chǔ)存在實(shí)驗(yàn)室1到2周時(shí)間，在此期間有一個(gè)重要降解有機(jī)物過程。當(dāng)廢水的存儲(chǔ)持續(xù)時(shí)間長(zhǎng)，C/ N比值降低到在生物過程允許采用生物工藝對(duì)其進(jìn)行處理。數(shù)據(jù)中沒有提到氨濃度，因?yàn)镹HN結(jié)果卻是由于TKN降解經(jīng)常發(fā)生變化。填料的比表面積250 cm2/cm3，我們認(rèn)為選擇其良好性能的機(jī)械成本低和可用性。之前對(duì)這項(xiàng)工作的兩個(gè)反應(yīng)器串聯(lián)運(yùn)行。盡管這兩個(gè)反應(yīng)器是相同的，有氧的FFB管的出水口位置改變可以用于研究不同體積比的影響；在108天里因?yàn)?個(gè)波紋管塞住了，使Van：Vae比從7:7增加到7:4。空氣通過放置在有氧的FFB底部多孔擴(kuò)散的方式提供，空氣的供應(yīng)是通過一個(gè)流量計(jì)調(diào)節(jié)控制的。屠宰場(chǎng)污水使用蠕動(dòng)精密泵從貯存罐抽水出來，GILSON MINPLUS L/d。在這兩個(gè)反應(yīng)器的水流方向向下，污水從反應(yīng)器的底部與大氣聯(lián)通的垂直管流出。采用蠕動(dòng)泵（COLEPALMER 1–100 rpm）使好氧廢水回流到環(huán)厭氧的FFB，再根據(jù)廢水流量調(diào)整循環(huán)流量，以保持回流比2和6之間。本文所提出的結(jié)果收集后3天的廢水或系統(tǒng)的性能組成的一個(gè)顯著的變化。負(fù)荷率表示以體積為基礎(chǔ)（kg/m3d），而不是以填料表面積為基礎(chǔ)，因?yàn)樵诜磻?yīng)器的底部積累著懸浮污泥床。負(fù)荷比低于在其他的固定膜系統(tǒng)[12]，因?yàn)樵谶@項(xiàng)研究中硝化速率是進(jìn)水流量的限制因素。 kgTKN/m3d時(shí)，效率為95％； kgTKN/m3d時(shí)，氮去除率下降到84％。硝化效率通常低于84％，但游離氨的濃度被抑制時(shí)它大幅下降，這發(fā)生在當(dāng)R / F是高于6時(shí)。當(dāng)有氧的FFB量是較小的（Van：Vae188。從兩個(gè)觀點(diǎn)對(duì)結(jié)果進(jìn)行了分析，對(duì)在每個(gè)反應(yīng)器操作參數(shù)的比例影響COD去除率進(jìn)行比較，非曝氣反應(yīng)器的有機(jī)物厭氧和反硝化過程之間的競(jìng)爭(zhēng)。這項(xiàng)研究側(cè)重于運(yùn)行和設(shè)計(jì)參數(shù)最大限度地減少氧化去除碳以減少氧氣消耗、減少污泥產(chǎn)量和減少硝化細(xì)菌和異養(yǎng)細(xì)菌之間對(duì)的氧競(jìng)爭(zhēng)。由于不同的操作和設(shè)計(jì)參數(shù)，如C / N比的流入、再循環(huán)率、厭氧/好氧容量(Van:Vae)。以下部分將注意力集中在各反應(yīng)器中所有這些參數(shù)對(duì)影響有機(jī)物去除部分。因此關(guān)注側(cè)重與流入增加和再循環(huán)，造成厭氧的FFB稀釋使進(jìn)水有機(jī)物（CODFan）大幅下跌，直到它達(dá)到了非常低的水平（100300 mgCOD/ L），使厭氧FFB中COD的去除率從65％下降到20％。此外它不可能獲得低于100 mg/L的有機(jī)物屠宰廢水的惰性高分?jǐn)?shù)，因?yàn)樗呀?jīng)在以前的研究相在嚴(yán)格厭氧條件下觀察。在無氧的FFB中通過增加缺氧過程去掉了碳，因此當(dāng)增加再循環(huán)產(chǎn)生了兩種相反的效果。得到的數(shù)據(jù)表示，在此期間有氧的小于厭氧的(Van: Vae188。正如圖2所示，盡管事實(shí)上稀釋與回流速率的降低有關(guān)系，但當(dāng)只增加回流時(shí)，在厭氧的FFB中由于碳的反硝化反應(yīng)上升，使COD的去除率變得更加劇烈。為了檢驗(yàn)這一假設(shè)，用每個(gè)反應(yīng)器（rCODan/ rCODae）的COD去除率和在厭氧的FFB中的去除效率的比例（CODan％）來表示，后者是指示在反硝化過程之后的產(chǎn)甲烷過程能夠消除碳的程度。這是因?yàn)镃 / NF值低的時(shí)候，反硝化的速度取決于有機(jī)物濃度，這種方式增加C / NF可以提高在厭氧的FFB（CODan％）中的去除率。當(dāng)增加廢水中C / N比，這兩個(gè)參數(shù)下降，這表明COD在超過反硝化過程的需求時(shí)，優(yōu)先去除氧而不是進(jìn)行產(chǎn)甲烷過程。從這項(xiàng)工作中發(fā)現(xiàn)，有效去除COD的最佳的C / NF比例應(yīng)高于3，稍低于5。[14，15] 體積比的影響(Van: Vae)第三個(gè)參數(shù)確定的是，使COD去除率在有氧和無氧的FFB之間的轉(zhuǎn)變的體積比。圖4顯示了體積去除率與廢水的C / N比之間的比率。因此有氧的FFB體積減少，一小部分有機(jī)質(zhì)的去除在厭氧的FFB明顯增加，同樣rCODan/ rCODae的去除率在體積的基礎(chǔ)上增加。這種競(jìng)爭(zhēng)是如此重要，盡管當(dāng)體積相等（ kg NNO3/m3d）時(shí)，在無氧的FFB中，硝酸氮在厭氧反硝化過程中的負(fù)荷高，在有氧FFB中其凈結(jié)果是在去除率比（rCODan/ rCODae）中減少的的一個(gè)量。在組合系統(tǒng)實(shí)驗(yàn)操作條件下，它表明這兩個(gè)進(jìn)程是被可生物降解的物質(zhì)所限制。反硝化過程的效率始終很高，在厭氧的FFB中COD濃度略有增加。底物濃度與相比反硝化作用，產(chǎn)甲烷過程更靈敏，因?yàn)槿毖踹^程中40或50 mgCOD/ L與4 mgCOD/ L相比有機(jī)物質(zhì)（KS）中甲烷菌的平均飽和常數(shù)較高。圖6顯示在厭氧的FFB中，投入C / NON的比值時(shí)，缺氧和產(chǎn)甲烷的去除率（rCODanox/ rCODmet）和甲烷的去除率（rCODmet）之間的比率兩個(gè)參數(shù)的變化。因?yàn)樵诜聪趸^程中伴隨著有機(jī)物質(zhì)的過量，甲烷去除速率增加。C / NONFan的值明顯高于缺氧過程中的化學(xué)計(jì)量比的是，在無氧的FFB進(jìn)料中BOD5/COD比值低（ mg BOD5/mgCOD）。這個(gè)結(jié)論與其他作者的結(jié)果是一致的，表明反硝化作用中有機(jī)物的去除主要是生物降解[16] FFB特別是屠宰廢水因?yàn)榇蟛糠諧OD必須得到水解。[17]（F / R）圖7顯示了回流對(duì)缺氧和產(chǎn)甲烷的有機(jī)物質(zhì)之間的去除比例（rCODanox/ rCODmet）以及甲烷COD去除速率（rCODmet）的影響。綜合這些實(shí)驗(yàn)結(jié)果解釋了稀釋反硝化中的重要方法是要與甲烷競(jìng)爭(zhēng)占領(lǐng)重要地位，當(dāng)R = f的增大時(shí)要加強(qiáng)對(duì)基板的限制。 kgTKN/m3d時(shí)TKN的去除效率為95％， kgTKN/m3d 時(shí)去除率為84％。因?yàn)樵跓o氧的FFB進(jìn)料的C / NON的比例下降，使回流比增加從而有利的在產(chǎn)甲烷工程中的脫氮。對(duì)于C / ，有氧的FFB去除可用碳對(duì)產(chǎn)甲烷和反硝化過程產(chǎn)生嚴(yán)重限制。 當(dāng)有氧的FFB體積較小時(shí)，厭氧FFB中有機(jī)質(zhì)的去除明顯上升，同時(shí)在體積增加的基礎(chǔ)上相對(duì)去除率 rCODan/ rCODae提高。最佳的回流比取決于廢水中的C/N，當(dāng)C/ mgCOD/mgN時(shí)有利于反硝化作用和甲烷化中的有