【正文】 外的其他第個(gè)可變作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)。—在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力）、風(fēng)荷載外的其他第個(gè)可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)，由于本橋中除汽車荷載（含汽車沖擊力）外尚有兩種其可變作用參與組合。永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用頻遇值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為： 式（）式中： —作用短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；—第個(gè)可變作用效應(yīng)的頻遇值系數(shù)，汽車荷載（不計(jì)沖擊），； —第個(gè)可變作用效應(yīng)的頻遇值。永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用準(zhǔn)永久值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為： 式()式中： —作用長期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；—第個(gè)可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值系數(shù)，汽車荷載（不計(jì)沖擊），；—第個(gè)可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值。本橋根據(jù)《鋼管混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與施工規(guī)程》（CECS28：90）分別對(duì)鋼管混凝土單肢承載力和整體承載力進(jìn)行驗(yàn)算。（1）套箍指標(biāo) 式() 式中：—鋼管設(shè)計(jì)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；—混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；—鋼管橫截面面積； —鋼管內(nèi)混凝土橫截面面積。（查表JCJ 0189）（3）長細(xì)比折減系數(shù) （）或 =1 (） 式（） 式中：—鋼管外徑；—柱的等效計(jì)算長度，對(duì)兩支承點(diǎn)之間無橫向荷載作用的框架柱和桿件，等效長度按下式確定： 式（） 式（）式中：—框架柱或桿件的計(jì)算長度?！?jì)算長度系數(shù)。本橋拱肋之間有橫撐，所以驗(yàn)算時(shí)等效長度系數(shù)按下式計(jì)算：無側(cè)移框架柱 ： 式（）式中：—柱兩端彎矩設(shè)計(jì)值之較小者與較大者的比值，,單曲壓彎者取正值，雙曲壓彎者取負(fù)值。（5）單肢柱承載力設(shè)計(jì)值: 式()（6）承載力驗(yàn)算應(yīng)滿足下式： 式（） （7） N*Ag*f 式（） 式中：N——抗拉設(shè)計(jì)值 Ag——鋼面積 f——鋼抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值由多肢鋼管混凝土柱肢組成的格構(gòu)柱，除按上面的公式驗(yàn)算單肢承載力外，還需驗(yàn)算整體承載力。本橋建模時(shí)只建了上下兩肢弦桿，所以整體驗(yàn)算時(shí)將其看做雙肢格構(gòu)柱。對(duì)無鉸拱，；—格構(gòu)柱或構(gòu)件的長度，對(duì)無鉸拱橋，為鋼管混凝土拱肋的中心弧長。（2）偏心率影響的整體承載力折減系數(shù)1）當(dāng)偏心率時(shí)： 式（）2）當(dāng)偏心率時(shí)： 式（）式中：—界限偏心率，對(duì)于對(duì)稱截面的雙肢柱，；—柱較大彎矩端的軸向壓力對(duì)格構(gòu)柱壓強(qiáng)重心軸的偏心距，其中，為柱兩端彎矩設(shè)計(jì)值之較大者；—在彎矩平面內(nèi)的柱肢重心之間的距離；—受拉區(qū)柱肢的套箍指標(biāo)（3）軸心受壓短柱承載力設(shè)計(jì)值 式（） 式中：—格構(gòu)柱各單肢柱的軸心受壓短柱承載力設(shè)計(jì)值；（4）格構(gòu)柱整體承載力設(shè)計(jì)值 式（）（5）承載力驗(yàn)算 式（）式中：—格構(gòu)柱整體設(shè)計(jì)內(nèi)力值。分別對(duì)1節(jié)點(diǎn)、20節(jié)點(diǎn)、39節(jié)點(diǎn)、58節(jié)點(diǎn)、77節(jié)點(diǎn)、78節(jié)點(diǎn)，97節(jié)點(diǎn)，,116節(jié)點(diǎn)，,135節(jié)點(diǎn)，154節(jié)點(diǎn)進(jìn)行局部承載力驗(yàn)算和整體承載力驗(yàn)算。（II）以最小負(fù)彎矩組合時(shí)，最不利位置在20,97節(jié)點(diǎn)處（1）20節(jié)點(diǎn)處： 19節(jié)點(diǎn)：彎矩=3358kN .M 軸力=33600KN 20節(jié)點(diǎn)：彎矩=1593KN .M 軸力=26490KN1. =*295/*=2. =1000(1++)= 3. =1593/3358= =+*+*^2= = =*= =*= = =1 4. =3359/33600= = =1/(1+*)=5. 20節(jié)點(diǎn)處的承載力設(shè)計(jì)值為 =1**= N=26490KN*Ag*f=**295*1000= 20節(jié)點(diǎn)處局部承載力滿足要求（2）97節(jié)點(diǎn)處： 96節(jié)點(diǎn)：彎矩=4159kN .M 軸力=76290KN 97節(jié)點(diǎn)：彎矩=1248KN .M 軸力=76670KN1. =*295/*=2. =1000(1++)= 3. =1248/4159= =+*+*^2= = =*= =*= = =1 4. =4159/76290= = =1/(1+*)=5. 97節(jié)點(diǎn)處的承載力設(shè)計(jì)值=1**= 76670 97節(jié)點(diǎn)處局部承載力滿足要求 所以在節(jié)點(diǎn)處局部承載力是否滿足要求時(shí)，同時(shí)取同桿件上的另一個(gè)點(diǎn)在最不利狀態(tài)下的組合，比單獨(dú)節(jié)點(diǎn)最不利時(shí)更保守（例如取的是20節(jié)點(diǎn)和19節(jié)點(diǎn)同時(shí)在最不利狀態(tài)的組合，這比20節(jié)點(diǎn)最不利時(shí)，19節(jié)點(diǎn)沒達(dá)到最不利時(shí)更保守）因?yàn)樽畲筘?fù)彎矩組合時(shí)，各節(jié)點(diǎn)中，20,97節(jié)點(diǎn)是最不利的，結(jié)合對(duì)最大正彎矩組合的驗(yàn)算，可以推得最不利節(jié)點(diǎn)20,97節(jié)點(diǎn)局部承載力滿足要求，所以可得其它節(jié)點(diǎn)1節(jié)點(diǎn)、39節(jié)點(diǎn)、58節(jié)點(diǎn)、77節(jié)點(diǎn)、78節(jié)點(diǎn),116節(jié)點(diǎn),135節(jié)點(diǎn),154節(jié)點(diǎn)局部承載力也應(yīng)該滿足要求。B. 以短期效應(yīng)組合進(jìn)行（用于正常使用極限狀態(tài)）驗(yàn)算時(shí)：最大正彎矩組合下局部承載力時(shí)：（1）1節(jié)點(diǎn)處：1節(jié)點(diǎn)：彎矩= 軸力=28700KN2節(jié)點(diǎn)：彎矩= 軸力=28706KN1. =*295/*=2. =1000(1++)= 3.= 18230/49380= =+*+*^2== =*==*== =1 4.=49380/28706= = =5. 1節(jié)點(diǎn)處的承載力設(shè)計(jì)值為=1**==28700KN1節(jié)點(diǎn)處局部承載力滿足要求（2）20節(jié)點(diǎn)處：20節(jié)點(diǎn)：彎矩= 軸力=20340KN19節(jié)點(diǎn)：彎矩= 軸力=22510KN1. =*295/*=2. =1000(1++)= 3.=+*+*^2== =*==*== =1 4. =1375/22510= = =1/(1+*)=5. 20節(jié)點(diǎn)處的承載力設(shè)計(jì)值為=1**=N=20340KN*Ag*f=**295*1000=21節(jié) 點(diǎn)處局部承載力滿足要求（3）39節(jié)點(diǎn)處：38節(jié)點(diǎn)：彎矩= 軸力=66950KN39節(jié)點(diǎn)：彎矩= 軸力=72040KN1.=*295/*=2.=1000(1++)=3.=4760/5288= =+*+*^2== =*==*== =14.=5288/72040= = =1/(1+*)=5. 39節(jié)點(diǎn)處的承載力設(shè)計(jì)值為=1**= 7204039節(jié)點(diǎn)處局部承載力滿足要求（4）58節(jié)點(diǎn)處：58節(jié)點(diǎn)：彎矩= 軸力=16680KN59節(jié)點(diǎn)：彎矩= 軸力=25350KN1.=*295/*=2.=1000(1++)=3.=1166/2006= =+*+*^2== =*==*== =1 4.=2006/16680= = =1/(1+*)=5. 58節(jié)點(diǎn)處的承載力設(shè)計(jì)值為=1**=1668058節(jié)點(diǎn)處局部承載力滿足要求（5）77節(jié)點(diǎn)處：76節(jié)點(diǎn)：彎矩= 軸力=16450KN77節(jié)點(diǎn)：彎矩= 軸力=16440KN1.=*295/*=2.=1000(1++)=3.=12500/28180= =+*+*^2== =*==*== =1 4.=28180/16450= = =5. 77節(jié)點(diǎn)處的承載力設(shè)計(jì)值為=1**=215321644077節(jié)點(diǎn)處局部承載力滿足要求（6）78節(jié)點(diǎn)處：78節(jié)點(diǎn)：彎矩= 軸力=11640KN79節(jié)點(diǎn)：彎矩= 軸力=64130KN1. =*295/*=2. =1000(1++)= 3.=16480/70350= =+*+*^2== =*==*== =1 4. =70350/64130= = =5. 78節(jié)點(diǎn)處的承載力設(shè)計(jì)值為=1**=N=11640KN*Ag*f=**295*1000= 78節(jié)點(diǎn)處局部承載力滿足要求（7）97節(jié)點(diǎn)處：96節(jié)點(diǎn)：彎矩= 軸力=39560KN97節(jié)點(diǎn)：彎矩= 軸力=39470KN1. =*295/*=2. =1000(1++)= 3.=1779/2124= =+*+*^2== =*= =*= = =1 4. =2124/39560= = =1/(1+*)=5. 97節(jié)點(diǎn)處的承載力設(shè)計(jì)值為=1**=15958039470 97節(jié)點(diǎn)處局部承載力滿足要求（8）116節(jié)點(diǎn)處：115節(jié)點(diǎn)：彎矩= 軸力=54190KN116節(jié)點(diǎn)：彎矩= 軸力=45130KN1. =*295/*=2. =1000(1++)= 3.=4674/5313= =+*+*^2== =*= =*= = =1 4. =5313/45130= = =1/(1+*)=5. 116節(jié)點(diǎn)處的承載力設(shè)計(jì)值為 =1**= N=45130KN*Ag*f=**295*1000= 116節(jié)點(diǎn)點(diǎn)處局部承載力滿足要求（9）135節(jié)點(diǎn)處：135節(jié)點(diǎn)：彎矩= 軸力=972KN136節(jié)點(diǎn)：彎矩= 軸力=7806KN1. =*295/*=2. =1000(1++)= 3. =+*+*^2= = =*= =*= = =1 4. =2236/972= = =5. 135節(jié)點(diǎn)處的承載力設(shè)計(jì)值為 =1**= N=972KN*Ag*f=**295*1000= 135節(jié)點(diǎn)點(diǎn)處局部承載力滿足要求（10）154節(jié)點(diǎn)處：153節(jié)點(diǎn)：彎矩= 軸力=21440KN154節(jié)點(diǎn)：彎矩= 軸力=22310KN1. =*295/*=2. =1000(1++)= 3. =11210/42630= =+*+*^2= = =*= =*= = =1 4. =42630/21440= = =5. 154節(jié)點(diǎn)處的承載力設(shè)計(jì)值為 =1**= 22310155節(jié) 點(diǎn)點(diǎn)處局部承載力滿足要求整體承載力驗(yàn)算：（1）=*2= *= M1=18230+16480=34710 M2=12500+11210=23710 N1=28700+11640=40340kN N2=16440+22310=38750kN= 23710/34710 =所以=+ +*^2==*=（2）=(+^2*)*2==2*(+*)==*(^^2)/cos(40)====（5） =+(1+)==34710/40340===1/(1+2*)=（4）=2*=（5） 整體承載力設(shè)計(jì)值=**== =40340kN 基本組合下整體承載力滿足要求。整體承載力驗(yàn)算：（1）=*2= *= M1=15730+14200=29930 M2=85740+79430=165170 N1=2870062920 =34220kN N2=11430+45890=57320kN= 29930/165170 =所以=+ +*^2==*=（2）=(+^2*)*2==2*(+*)==*(^^2)/cos(40)====（6） =+(1+)==165170/57320===1/(1+2*)=（4）=2*=（5） 整體承載力設(shè)計(jì)值=**== =34220kN 基本組合下整體承載力滿足要求