【正文】 +2*)=（4）=2*=（5） 整體承載力設計值=**== =113190kN 基本組合下整體承載力滿足要求。由于時間關系，以及建模過程的簡化，驗算時只對成橋工況進行驗算：成橋狀態(tài)時，對恒載和活載的內(nèi)力計算組合進行驗算，以鋼管和混凝土的組合截面進行驗算?！駱嬛鶛M截面換算面積對軸的慣性矩；—格構柱橫截面各分肢換算截面面積之和，其中、分別為第分肢的鋼管橫截面面積和鋼管內(nèi)混凝土橫截面面積；—格構柱節(jié)間長度；—鋼管外徑；—格構柱橫截面中垂直于軸的各斜綴條毛截面面積之和。具體按下列公式計算：由于弦桿之間采用空鋼管，所以綴件為綴條，這時： 式（）—格構柱的等效計算長度，按下式計算： — 等效長度系數(shù) ，取值方法同單肢承載力；— 格構柱計算長度，按下式計算： 式（）這里：— 框架柱的計算長度系數(shù)。（7）長細比影響的整體承載力折減系數(shù) （）或者 （） 式（）式中：—格構柱的換算長細比，與支柱數(shù)和綴件類型有關。（4）偏心影響折減系數(shù) （） （） 式() 式()式中：—柱較大彎矩端的軸向壓力對構件截面重心的偏心距；— 鋼管的內(nèi)半徑；—柱兩端彎矩設計值之較大者；—軸向壓力設計值。對無鉸拱?！?框架柱或桿件的長度；對格構性拱肋，單肢長度取相鄰兩腹桿之間弦桿長度 ；— 等效長度系數(shù)。（2）軸心受壓短柱的承載力設計值 N0= +k 式（）式中：k核心混凝軸心抗壓強度提高系數(shù)。單肢和整體承載力設計值按以下方法計算。各特征截面處的各種組合計算： 1節(jié)點作用效應基本組合短期效應組合長期效應組合最大彎矩組合彎矩（）+004+004+004軸力（KN）+004+004+004最小彎矩組合彎矩（）+004+004+004軸力（KN）+004+004+004 2節(jié)點作用效應基本組合短期效應組合長期效應組合最大彎矩組合彎矩（）+004+004+004軸力（KN）+004+004+004最小彎矩組合彎矩（）+004+004+004軸力（KN）+004+004+004 19節(jié)點作用效應基本組合短期效應組合長期效應組合最大彎矩組合彎矩（）+002+003+003軸力（KN）+003+004+004最小彎矩組合彎矩（）+003+003+003軸力（KN）+004+004+004 20節(jié)點作用效應基本組合短期效應組合長期效應組合最大彎矩組合彎矩（）+003+001+002軸力（KN）+004+004+004最小彎矩組合彎矩（）+003+002+002軸力（KN）+004+004+004 38節(jié)點作用效應基本組合短期效應組合長期效應組合最大彎矩組合彎矩（）+003+003+003軸力（KN）+004+004+004最小彎矩組合彎矩（）+003+003+003軸力（KN）+004+004+004 39節(jié)點作用效應基本組合短期效應組合長期效應組合最大彎矩組合彎矩（）+003+003+003軸力（KN）+004+004+004最小彎矩組合彎矩（）+003+003+003軸力（KN）+004+004+004 58節(jié)點作用效應基本組合短期效應組合長期效應組合最大彎矩組合彎矩（）+003+003+003軸力（KN）+004+004+004最小彎矩組合彎矩（）+002+003+003軸力（KN）+004+004+004 59節(jié)點作用效應基本組合短期效應組合長期效應組合最大彎矩組合彎矩（）+003+003+003軸力（KN）+004+004+004最小彎矩組合彎矩（）+002+002+002軸力（KN）+003+003+003 77節(jié)點作用效應基本組合短期效應組合長期效應組合最大彎矩組合彎矩（）+004+004+004軸力（KN）+004+004+004最小彎矩組合彎矩（）+004+004+004軸力（KN）+004+004+004 76節(jié)點作用效應基本組合短期效應組合長期效應組合最大彎矩組合彎矩（）+004+004+004軸力（KN）+004+004+004最小彎矩組合彎矩（）+004+004+004軸力（KN）+004+004+004 78節(jié)點作用效應基本組合短期效應組合長期效應組合最大彎矩組合彎矩（）+004+004+004軸力（KN）+004+004+004最小彎矩組合彎矩（）+004+004+004軸力（KN）+004+004+004 79節(jié)點作用效應基本組合短期效應組合長期效應組合最大彎矩組合彎矩（）+004+004+004軸力（KN）+004+004+004最小彎矩組合彎矩（）+004+004+004軸力（KN）+004+004+004 96節(jié)點作用效應基本組合短期效應組合長期效應組合最大彎矩組合彎矩（）+003+003+003軸力（KN）+004+004+004最小彎矩組合彎矩（）+003+003+003軸力（KN）+004+004+004 97節(jié)點作用效應基本組合短期效應組合長期效應組合最大彎矩組合彎矩（）+003+003+002軸力（KN）+004+004+004最小彎矩組合彎矩（）+003+002+002軸力（KN）+004+004+004 115節(jié)點作用效應基本組合短期效應組合長期效應組合最大彎矩組合彎矩（）+003+003+003軸力（KN）+004+004 +004最小彎矩組合彎矩（）+003+003+003軸力（KN）+004+004+004 116節(jié)點作用效應基本組合短期效應組合長期效應組合最大彎矩組合彎矩（）+003+003+003軸力（KN）+004+004+004最小彎矩組合彎矩（）+005+003+003軸力（KN）+004+004+004 135節(jié)點作用效應基本組合短期效應組合長期效應組合最大彎矩組合彎矩（）+003+003+003軸力（KN）+003+002+001最小彎矩組合彎矩（）+003+003+003軸力（KN）+004+004+004 136節(jié)點作用效應基本組合短期效應組合長期效應組合最大彎矩組合彎矩（）+003+002+002軸力（KN）+003+003+003最小彎矩組合彎矩（）+003+002+002軸力（KN）+004+003+004 154節(jié)點作用效應基本組合短期效應組合長期效應組合最大彎矩組合彎矩（）+004+004+004軸力（KN）+004+004+004最小彎矩組合彎矩（）+004+004+004軸力（KN）+004+004+004 153節(jié)點作用效應基本組合短期效應組合長期效應組合最大彎矩組合彎矩（）+004+004+004軸力（KN）+004+004+004最小彎矩組合彎矩（）+004+004+004軸力（KN）+004+004+004 第5章 主拱內(nèi)力驗算鋼管混凝土既借助內(nèi)填的混凝土增強鋼管壁的穩(wěn)定性，又借助鋼管對核心混凝土的套箍作用使混凝土處于三向受壓狀態(tài)，使核心混凝土具有較高的抗壓能力和變形能力，從而提高了鋼管混凝土的極限承載能力，這是鋼管混凝土的基本力學原理。（用于正常使用極限狀態(tài)）。B．作用短期效應組合（用于正常使用極限狀態(tài)）?！谧饔眯M合中除汽車荷載效應（含汽車沖擊力）、風荷載外的其他第個可變作用效應的標準值?！嚭奢d效應（含汽車沖擊力）的標準值。—第個永久作用效應的標準值?！Y(jié)構重要性系數(shù)。根據(jù)已成橋資料，得到=，代入式（）中，得到 1+=1++= 內(nèi)力組合主要有以下三種： （用于承載能力極限狀態(tài)計算）。荷載橫向分布系數(shù)：： 車輛荷載橫向分布系數(shù)計算圖式（單位：mm）從圖44可得出車輛荷載的橫向分布系數(shù)： mc=(1+2+3+4)/2=（+++）/2=人群以均布力的合力的形式布置，: 人群荷載橫向分布系數(shù)計算圖式（單位：mm）從圖45可得出人群的橫向分布系數(shù)==。，考慮收縮徐變，溫度效應后恒載累積內(nèi)力計算表 序號項目單元節(jié)點號1278793839115116彎矩+004+004+004+004+003+003+003+003軸向力+004+004+004+004 +004 +004 +004 +004 序號項目單元節(jié)點號192096975859135136彎矩+003+002+003+001+003+002+003+001軸向力+004+004+004+004 +004 +004 +003 +003 序號項目單元節(jié)點號7776154153彎矩+004+004+004+004軸向力+004+004+004+004 （2）使用階段：在橋博建模過程中，將收縮、徐變影響考慮到了施工階段過程之中，所以在使用階段活載中就不單獨考慮收縮、徐變的影響，因為橋博已經(jīng)將這影響計入到使用效應的結(jié)構重力效應之中了，只單獨考慮其它活載（溫度、汽車荷載、人群荷載）對全橋整體結(jié)構的影響，這里只對其對拱腳、1/4截面、拱頂，3/8截面，L拱腳截面影響進行驗算。：（單位：mm)=1773900=1011mm4=293300Ig= 啞鈴型斷面（外圓直徑1m,管厚22mm,鋼板厚10mm)（單位：mm)E=MpaA=(+)/E=I=(+Ig)/A=特殊輸入，采用高1500mm，毛截面距中心線750mm的矩形截面，: 特殊輸入截面形狀特征（單位：mm)（1）橋博建模計算中，施工階段，全橋一次施工完畢，考慮收縮徐變，溫度效應。第十階段：考慮混凝土收縮，徐變使用階段：成橋狀態(tài)時，恒載和活載的內(nèi)力計算組合，同時對鋼管截面進行驗算。第八階段：成橋狀態(tài)，未施加二期恒載。第六階段：縱梁施工，吊桿之間縱梁先簡支，然后二期施工澆注混凝土，連接形成連續(xù)結(jié)構。第四階段：裸拱施工完畢后，對主拱鋼管和鋼板內(nèi)泵送混凝土，先下弦再上弦，形成鋼管混凝土裸拱結(jié)構，鋼結(jié)構和混凝土結(jié)構分別承受恒載作用，待混凝土逐漸凝結(jié)，與鋼管結(jié)構形成套箍作用，鋼結(jié)構與混凝土共同形成組合結(jié)構共同受力。第二階段：纜索吊裝施工，拼裝拱圈鋼管，每支鋼管分段拼裝，合龍，每拼裝一段，階段受力情況均不相同，合攏后，封鉸。. 拱單元劃分 注:上面數(shù)字代表單元號，節(jié)點號。另外橫撐、橫聯(lián)管、橋面鋪裝不劃分單元，以荷載的形式進行加載。在橋博建模之中，如果沒有建橋面系，橋博建成的裸拱上面不