【正文】 ：功率 P=，轉(zhuǎn)速 n=1500r/min，共 7 臺，要求壽命為 12022 h。1i 2i蝸桿類型選擇， 根據(jù) GB/T10085～1988 推薦用漸開線蝸桿 。按齒面接觸疲勞強度設計閉式蝸桿傳動的設計準則，按齒面接觸疲勞強度設計，再校核齒根畢業(yè)設計 ≥ a32)][(HeZkT??（）（1）確定作用在蝸輪上的轉(zhuǎn)矩 ，按 Z =2,合計效率21=， = ， = 則：?2p2??n231i?= 2T602np = =713067 N mm 6??（）（2）確定載荷系數(shù) k = kvA?（）其中：——載荷分布不均勻系數(shù)，因工作載荷較穩(wěn)，由文獻[4,表 11～5]?k得， ；1?——使用系數(shù)，由文獻[4，表 11～5]得 = ；Ak Ak——動載系數(shù)，轉(zhuǎn)速 v≤3m/s 且精確制造，所以取 = 。應力循環(huán)次數(shù)，N=60 ==60 = ；hLj2 205?61壽命系數(shù) ， = =，則 ： HNk86710.? [ ]= [ ] = =324 MPa ?H39。?Z蝸桿蝸輪主要參數(shù)及幾何尺寸（1）蝸桿軸向齒距： = = = mm ；apm?5?直徑系數(shù)： =10 ；q齒頂圓直徑： =mq+ =5 +2 =60 mm ；1adha?210畢業(yè)設計 齒跟圓直徑： =mq （ ）=5 —2 =38 mm ；1fd2??ahcm?10?)15(?分度圓導程角： =11 18 36 ；??39。gr2ad1校核齒根彎曲疲勞強度 = ≤[ ] F?mdkT2153.?YFaF?（）其中：——齒形系數(shù)，根據(jù) = .5 ， 當量齒數(shù)， = =2FaY2x0?2VZ2VZ?3cos?=，由文獻 [5，圖 1119]中，可查得齒形系數(shù) = ；2FaY——螺旋角系數(shù)， = = = ；?Y?Y?1??40?13.畢業(yè)設計 [ ] ——基本許用彎曲應力，由文獻[5，表 118]查得由 ZCuSn10PF?39?！獕勖禂?shù)， = = = FNKNK9?[ ]——許用彎曲應力， [ ]=[ ] =56 = MPa；F?F?39。 畢業(yè)設計 6 斜齒圓柱齒輪減速機設計及校核 減速機齒輪設計與校核 齒輪材料精度和齒數(shù)的選擇電動機功率 P=160 KW,轉(zhuǎn)速 n=1480 r/min,工作有輕微震動，單向傳動，傳動比 =，要求結構緊湊重量輕，預計壽命 20220h ,小齒輪對稱布置 i；傳遞功率大轉(zhuǎn)數(shù)高，并要求結構緊湊重量輕，可以采用低碳合金鋼，小齒輪 20 滲碳淬火， HRC58～65 取 HRC 60。齒輪精度 7 級，表面粗糙度 m,碳齒面齒輪主要失效形式為折斷?希望彎曲強度大些，小齒輪齒數(shù)宜少些，取 =20， = = =52 ；1zu2Z1i 減速機齒輪設計計算設計準則齒面硬度350HBS 的硬齒面，其失效為輪齒的折斷準則為：按齒根彎畢業(yè)設計 曲強度設計，按齒面接觸強度校核 ；按齒根彎曲疲勞強度設計： ≥ nm321)][(cosFSaadYZkT????（）其中：——螺旋角，試選 =12 ；???——螺旋角影響系數(shù)，由文獻[4，圖 525]得 = ；Y ?Y——小齒輪的彎曲疲勞強度極限，由文獻[4 ，圖 511]得：lim1F?=960 MPa；li——大齒輪的彎曲疲勞強度極限，由文獻[4，圖 511]得：lim2F=670MPa 。得電機輸出軸轉(zhuǎn)矩：p = = =1032432 N mm 1T160p?60148?（）= = ， = = 1][FsaY?][FsaY?= = 。所以 ，= =1 =1 = ；Fk?vk?F??=1 =1 =；Hvk?H?由于 = 與 相差很大，所以原設計要修正 ：kt= = ，圓整并取標準 =6 mm ；幾何尺寸計算（1）計算中心距： a= = = mm ?cos2)(1Zmn?)5(6??（）中心距圓整，取 a=221 mm ；（2）求實際齒輪的螺旋角 ；? = = =12 aZmn2)(arcos1?21)50(6rcos??39。1352?B 齒輪接觸強度校核 按照接觸疲勞強度校核公式進行校核得： = ≤[ ] H?ubdkFat11???HEZ??（）由文獻[4 ，表 55] 得 = ；EZMp由文獻[4 ，圖 522] 得 = ；H齒輪法向力： =2 =2 = N；tF1dT?所以， = =H?ubdkat1???HEZ? )(4????= 512 MPa[ ]；H?畢業(yè)設計 齒輪尺寸計算：小齒輪齒頂圓直徑： = +2 =+2 = 1adah6?大齒輪齒頂圓直徑： = +2 =+2 = mm 2小齒輪齒根圓直徑： = = = mm 1f?f2?大齒輪齒根圓直徑： = = 6 = mm 2fdfh? 減速機軸的設計與校核以圓錐圓柱齒輪減速器作為減速裝置，設計減速器的輸出軸，輸入軸與電動機相連，輸出軸通過彈性柱銷聯(lián)軸器與工作機相連，輸出軸為單向旋轉(zhuǎn)。3912?20?1=140， =131B25 求輸出軸上的功率 轉(zhuǎn)速 和轉(zhuǎn)矩 2pn2T若取齒輪及滾動軸承的傳動效率 = 則：?= =160 =152 KW 2P1?（）= =1480 =569 r/min （）畢業(yè)設計 =9550000 =9550000 = Nmm 2T2np?59612（） 求作用在齒輪上的力因已知低速級大齒輪的分度圓直徑為 ： = = = mm 2d?cosmZ39。考慮到此軸段ⅡⅠ ?d畢業(yè)設計 有一鍵槽，應將軸段直徑相應放大，現(xiàn)取 。ⅡⅠ ?d聯(lián)軸器的計算轉(zhuǎn)矩 查表 141，考慮到轉(zhuǎn)矩變化很小，故取2TkAca??= 則Ak = =3316485 Nmm 2kTAca（）按照計算轉(zhuǎn)矩 小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件，選用 型彈性柱銷ca 7HL聯(lián)軸器，公稱轉(zhuǎn)矩為 6300 N m ；半聯(lián)軸器的孔徑為 80 mm，取 =80 mm，聯(lián)軸器長度 =107 mm ⅡⅠ ?d。圖 軸的結構簡圖由圖（）計算得軸各支點反力如表 。ca?1? 精確校核軸的疲勞強度判斷軸的危險面鍵槽的應力集中系數(shù)比過盈配合的小，因而此軸只需校核截面Ⅳ左即可 ；截面Ⅳ左側 ：抗彎截面系數(shù) = = = ；W3d385?抗扭截面系數(shù) = = 85 =122825mm3 ；T截面Ⅳ左側的彎矩 為 =565440 =148800 Nmm ；M9570?截面Ⅳ上的扭矩 = Nmm ；2截面上的彎曲應力 = = MPa ；T??軸材料為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理，由文獻[5，表 151]查得 =640 MPa，b?=275 MPa， =155 MPa；1—?1—?截面上軸肩形成的理論應力集中系數(shù) 及 按文獻[5，表 32]查取，???因為， ， =， = ；??dD??又由文獻[5 ，附圖 31]得軸的材料的敏性系數(shù)為， =， = ?q?；故有效應力集中系數(shù) 按式（34）為；=1+ =1+（ ）= ；?k)1(???q1?畢業(yè)設計 =1+ =1+（ ）= ；?k)1(???q1?由文獻[5 ，附圖 32]得尺寸系數(shù) =； ??由文獻[5 ，附圖 33]得扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù) = ；?軸按磨削加工，由文獻[5，附圖 34]得表面質(zhì)量系數(shù)為 ????；軸未經(jīng)表面強化處理，即 =1，按文獻[5 ，式 312，312a]得綜合系q?數(shù)值為 ：= 1= = ?k???????= = = ??..又由文獻[5 ，表 31，32]得碳鋼的特性系數(shù)取 = ， =～，取 = ；～????????于是，計算安全系數(shù) 值按文獻[5，式 156～158]則得：caS只考慮彎矩作用時的安全系數(shù)：=mak????????1 ???只考慮扭矩作用時的安全系數(shù)： = = ?Smak??????1 ????所以 ， S= = =S= 2??畢業(yè)設計 所以，截面Ⅳ左側強度校核合格。 圓錐輥子軸承壽命計算 圓錐輥子軸承支反力 和 計算：1rF2= = N1r2NVH???= = =8931 N2r22741 ；569?nmin/軸承型號：30218，軸承參數(shù)： =168KN， =152KN， ；?e；?y圖 軸承受力分析圖 =，pf?Ct10?畢業(yè)設計 = = N ??（）= = N 2dyr .??（）+ ,1 軸承為緊軸承， 2 軸承為松軸承aF2d1=+= N1daF??= N2 ， ；?xy= = N； )(11arpxfP?).(???（）所以 1 軸承的使用壽命為 ：= = =37957h 1HL)(601PCfnrt30 3106)(?（） ?raFe1， 0 ；?xy= = =5954 N 2p2rf?（）所以二軸承的使用壽命為：畢業(yè)設計 = = =2 h 2HL)(6012PCfnrt310 3106)5948(?6?（）7 潤滑方式的選擇二十一輥板帶矯直機潤滑方式有兩種：稀油潤滑和干油潤滑。（2） 壓下減速機構為稀油注入潤滑。（2）人工手動潤滑 112 點，矯正機本體 28 點，萬向接軸 84 點。為保證齒輪對有可靠的潤滑，主減速機為循環(huán)噴注潤滑。各種管路的規(guī)格需根據(jù)嚙合處或軸承處所需油量確定，在此不設計。減速機漏油主要集中在箱蓋和箱體間的接觸面、軸端、箱體與油箱的接縫處，在這些地方采用相應的措施防漏。由于壓下機構經(jīng)常動作，調(diào)整周期長，故每次壓下調(diào)整時，均需先開動潤滑機構，使壓下螺母與螺絲得到充分潤滑。自動甘油集中潤滑方式主要采用流出式，甘油黏度較大，特別冬季防寒不良時，甘油壓力損失較大，應該注意輸油管的保溫措施，甘油油管不需經(jīng)常拆卸，用法蘭聯(lián)接，加工制造簡單。板形的概念 (Concept of Shape)1 板形的基本概念畢業(yè)設計 板形直觀來說是指板帶材的翹曲度，其實質(zhì)是板帶材內(nèi)部殘余應力的分布。如殘余應力不足以引起板帶翹曲，稱為“潛在” 的板形不良；如殘余應力引起板帶失穩(wěn)，產(chǎn)生翹曲，則稱為“表觀”的板形不良。其中前兩種方法在生產(chǎn)控制過程中較為常用。為了得到高質(zhì)量的軋制帶材，必須隨時調(diào)整軋輥的輥縫去適合來料的板凸度，并補償各種因素對輥縫的影響。因此，板形控制的實質(zhì)就是對承載輥縫的控制，與厚度控制只需控制輥縫中點處的開口精度不同，板形控制必須對軋件寬度跨距內(nèi)的全輥縫形狀進行控制。板形控制先進技術 (Advanced Technologies of Shape Control)改善和提高板形控制水平，需要從兩個方面入手，一是從設備配置方面，如采用先進的板形控制手段，增加軋機剛度等；二是從工藝配置方面，包括軋輥原始凸度的給定、變形量與道次分配等。近年來，一些特殊的控制技術，如抽輥技術(HC 軋機和 UC 系列軋機)、漲輥技術(VC 軋機和 IC 軋機) 、軋制力分布控制技術(DSR 動態(tài)板形輥)和軋輥邊部熱噴淋技術等先進的板形控制技術，得到日益廣泛的應用。1 抽輥技術HC 軋機軋輥橫移板形控制系統(tǒng)H