【正文】 P0Q02757PskPwkEaEpΣ8184Σ總↓→↗1　 壩體抗滑穩(wěn)定計算 = 經過計算求出的大于容許最小抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)。2　 應力計算 壩基允許壓應力[]=～ ＜[] ， 下游壩趾處小于壩基允許壓應力，滿足要求。 綜上所述 應力不滿足要求。 溢流面過流能力驗算　　溢流面采用曲線形實用堰，泄洪能力按照《溢洪道設計規(guī)范》SL2000附錄 A公式進行計算?！—溢流堰寬度，22m； 　m— ；為邊礅形狀系數(shù)，為閘墩形狀系數(shù)，　　　　 　　為堰孔數(shù)。 消能防沖計算　　依據(jù)《溢洪道設計規(guī)范》SL2532000，挑流水舌外緣挑距按下式計算：　 (222) 式中： L—指壩下游垂直面到挑流水舌外緣進入下游水面后與河床面交點的水平距離，m；v1—坎頂水面流速，m/s；θ—鼻坎挑角；h1—坎頂垂直方向水深，m；h2—坎頂與河床面高差，m；沖坑深度俺下式計算： (223) 式中： T—自下游水面至坑底最大水墊深度，m； q—鼻坎末端斷面單寬流量，m3/（sm）； Z—上下游水位差，m； k—綜合沖刷系數(shù)， 經計算，不同頻率洪水下的計算成果如下：表213 各頻率洪峰下挑距和沖坑計算成果表洪水重現(xiàn)期（年）2050100200庫水位（m）下泄流量Q（m3/s）挑坎外緣距離L（m）沖坑深度T（m）L/T 經計算得知L/～，消能防沖設計滿足要求。方案二，溢洪道采用現(xiàn)狀底高程，拓寬溢洪道過水斷面至40m，重建交通橋。 （31）；?！〈髩畏罎B設　　 存在的問題由于施工質量較差，自水庫建成蓄水后便發(fā)現(xiàn)兩側壩頭有滲漏，且逐年加重，由于兩壩頭巖層裂隙發(fā)育，成為滲漏的主要通道，近年來滲漏尤為嚴重。由于砌筑質量不高，高水位運行時，壩體多處存在滲漏。滲漏問題嚴重影響到工程灌溉和供水效益的發(fā)揮。由于PS水庫大壩中部為一段長為22m的曲線形溢洪堰，壩頂鉆孔灌漿施工不便，因此考慮施工的可行性，推薦采用防滲面板與在壩前進行基礎帷幕灌漿相結合的防滲型式，以形成完整的防滲體系，并有助于提高壩體抗滑穩(wěn)定性。根據(jù)防滲要求的不同，本次加固設計采用C20混凝土S8防滲面板，防滲面板厚自堰頂至壩基高程采用40～60cm漸變。為保證混凝土面板與壩體的完整性，長度為3m?！　? 壩基防滲　　，壩基防滲帷幕軸線方向沿壩體方向布置，主壩段長度119m，溢流壩段（含兩邊側墻）長度24m。為滿足防滲要求，蓋重下部采用1m厚C25混凝土，蓋重混凝土同時將壩上游防滲面板與壩基灌漿帷幕在水平方向進行了銜接。右側地形陡峭，因此采用臺階形向右岸延伸與副壩帷幕銜接?！　∫驗楦眽卧谖醇庸讨翱够蛪位鶓弦?，且壩前水頭較低，滲流較小，所以無需對副壩進行帷幕灌漿。 主壩計算簡圖如下圖所示圖31 主壩計算簡圖　　，主壩抗滑穩(wěn)定計算和應力復合　　荷載計算　　(1)壩體自重 面板自重 蓋重　　(2)水平靜水壓力 上游水平靜水壓力P1 下游水平靜水壓力P2 (3)垂直水壓力 上游垂直水壓力(4)揚壓力 ，所以將揚壓力分為以下幾個部分計算：圖32 主壩壩基處揚壓力 　　　 根據(jù)壩基地質條件及防滲帷幕情況擬定，參考《水工建筑物》～。m）↓(+)↑()→(+)←()↖(+)↗()W171507865W2330W3171W4P12941P2U10U2U3PskPwkEaEpΣΣ總↓→↗1　 抗滑穩(wěn)定計算 == 經過計算求出的大于容許最小抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)。2　 應力計算 壩基允許壓應力[]=～ ＞0 ，上游壩踵處未出現(xiàn)拉應力，滿足要求。 綜上所述，應力滿足要求。m）↓(+)↑()→(+)←()↖(+)↗()W171507865W2330W3171W44336P1P2159U10U2U3PskPwkEaEpΣ517Σ總↓→↗1　 抗滑穩(wěn)定計算 == 經過計算求出的大于容許最小抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)。2　 應力計算 壩基允許壓應力[]=～ ＞0 ，上游壩踵處未出現(xiàn)拉應力，滿足要求。 綜上所述，應力滿足要求　　 校核洪水位時，主壩抗滑穩(wěn)定計算和應力復合　　荷載計算(1)壩體自重 面板自重 蓋重(2)水平靜水壓力 上游水平靜水壓力P1 下游水平靜水壓力P2(3)垂直水壓力 上游垂直水壓力 (4)揚壓力　 ，所以將揚壓力分為以下幾個部分計算： (5)泥沙壓力(6)浪壓力(7)土壓力主動土壓力： 被動土壓力： 表33作用在主壩上的各力及力矩大小和方向表荷載垂直力（kN）水平力（kN）力臂(m)力矩（kN　　所以在校核洪水位下，主壩抗滑穩(wěn)定滿足要求。 ＜[]，下游壩址處小于壩基允許壓應力，滿足要求?！　〉卣鹎闆r下，正常蓄水時，主壩抗滑穩(wěn)定計算和應力復合　　　　 荷載計算 (1)壩體自重 面板自重 蓋重 (2)水平靜水壓力 上游水平靜水壓力P1 下游水平靜水壓力P2 (3)垂直水壓力 上游垂直水壓力 (4)揚壓力 ，所以將揚壓力分為以下幾個部分計算： (5)地震慣性力 （32） (6)上游地震動水壓力 （33） (7)地震作用下的土壓力 （34）　　　　式中：　　 　　主動土壓力：　 被動土壓力：(8)泥沙壓力 (9)浪壓力 表34用在主壩上的各力及力矩大小和方向表荷載垂直力（kN）水平力（kN）力臂(m)力矩（kN 所以在地震情況下的正常蓄水位時，主壩抗滑穩(wěn)定滿足要求。 ＜[]，下游壩趾處小于壩基允許壓應力，滿足要求?！? 加固措施：，蓋重下部采用1m厚C25混凝土，厚度為6m，加固后壩基長度T=21m，面板與鋪蓋之間進行錨固。—上下游水位差—(5)泥沙壓力 (6)浪壓力 (7)土壓力主動土壓力：　 被動土壓力　表35 作用在溢流壩上的各力及力矩大小和方向表荷載垂直力（kN）水平力（kN）力臂(m)力矩（kN 所以在正常蓄水位下，溢流壩抗滑穩(wěn)定滿足要求。 ＜[]，下游壩趾處小于壩基允許壓應力，滿足要求?！　?設計洪水位時，溢流壩抗滑穩(wěn)定計算和應力復合荷載計算(1)壩體自重 面板自重 蓋重橋、閘墩平均單寬自重 (2)水平靜水壓力上游水平靜水壓力P1 。m）↓(+)↑()→(+)←()↖(+)↗()W18184W2294W3W4486W5W659P1P2159PH13PVU10U2U3PskPwkEaEpΣΣ總↓→↗1　 抗滑穩(wěn)定計算 == 經過計算求出的大于容許最小抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)。2　 應力計算 壩基允許壓應力[]=～ ＞0 ，上游壩踵處未出現(xiàn)拉應力，滿足要求。 綜上所述，應力滿足要求。m）↓(+)↑()→(+)←()↖(+)↗()W18184W2294W3W4486W5397W6P1P2PH13PVU110290U281U31107PskPwkEaEpΣ2217Σ總↓→↗1　 抗滑穩(wěn)定計算 == 經過計算求出的大于容許最小抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)。2　 應力計算 壩基允許壓應力[]=～ ＞0 ，上游壩踵處未出現(xiàn)拉應力，滿足要求。 綜上所述，應力滿足要求。m）↓(+)↑()→(+)←()↖(+)↗()W18184W2294W3W4486W5W6Q0P12941P2P0U10U2U3PskPwkEaEpΣΣ總↓→↗1　 抗滑穩(wěn)定計算 == 經過計算求出的大于容許最小抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)。2　 應力計算 壩基允許壓應力[]=～ ＞0，上游壩踵處為出現(xiàn)拉應力，滿足要求。 綜上所述，應力滿足要求。主壩、溢流壩抗滑穩(wěn)定及應力在四種荷載情況下都是安全的，所以此加固方案可行。本次設計對原溢流壩面拆除重建。溢流面壩改造以不破壞大壩的結構安全為原則而進行，根據(jù)大壩的實際情況，確定溢流堰仍為實用堰，堰面曲線采用規(guī)范推薦的冪曲線。加固后的溢流面部分采用C25混凝土結構，為保證新溢流壩面與原壩面的整體性，施工時，除應采取對原溢流壩面進行鑿毛（呈臺階狀）、部分拆除改建等措施外。故無需再進行計算，取未加固前數(shù)據(jù)即可。本次設計將放水洞進水口焊鋼筋網防止放水洞堵塞，出水口采用DN400手電兩用蝶閥控制流量。為保證管理和防汛安全，需維修壩頂路面及下游側護欄。對大壩下游側破損護欄