【文章內容簡介】 PwkEaEpΣ7150Σ總↓→↗1　 壩體抗滑穩(wěn)定計算 = 經過計算求出的小于容許最小抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)。 所以校核洪水位下，主壩抗滑穩(wěn)定不滿足要求。2　 應力計算 壩基允許壓應力[]=～ ＜[] ， 下游壩趾處小于壩基允許壓應力，滿足要求。 ＜0 ， 上游壩踵處出現(xiàn)拉應力，不滿足要求。 綜上所述， 應力不滿足要求。荷載計算(1)壩體自重 (2)水平靜水壓力上游水平靜水壓力P1 下游水平靜水壓力P2(3)揚壓力U圖29 副壩壩基處揚壓力 (4)浪壓力 表28 作用于副壩的各力和力矩大小及方向表荷載垂直力（kN）水平力（kN）力臂(m)力矩（kNm）↓(+)↑()→(+)←()↖(+)↗()W605P1P20UPwkΣ605147Σ總↓147→↗1　 抗滑穩(wěn)定計算 == 經過計算求出的大于容許最小抗滑安全系數(shù)。 所以在校核洪水位下，副壩抗滑穩(wěn)定滿足要求。2　 應力計算 壩基允許壓應力[]=～ ＞0 ，上游壩趾處未出現(xiàn)拉應力，滿足要求。 ＜[]，下游壩踵處小于壩基允許壓應力，滿足要求。 綜上所述，應力滿足要求。荷載計算(1)壩體自重(2)水平靜水壓力 上游水平靜水壓力P1 下游水平靜水壓力P2(3)基處揚壓力U圖210 溢流壩壩基揚壓力 (4)動水壓力 式中各個字母表示含義如下：由《水力學》 計算得 由 所以動水壓力水平分量為 動水壓力垂直分量為(5) 泥沙壓力(6) 浪壓力(7) 土壓力 主動土壓力： 被動土壓力： 表29 作用于溢流壩的各力和力矩大小及方向表荷載垂直力（kN）水平力（kN）力臂(m)力矩（kNm）↓(+)↑()→(+)←()↖(+)↗()W8184P1P2U10U2PH13PVPskPwkEaEpΣΣ總↓→↗1　 壩體抗滑穩(wěn)定計算 = 經過計算求出的大于容許最小抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)。 所以在校核洪水位下，溢流壩抗滑穩(wěn)定滿足要求。2　 應力計算 壩基允許壓應力[]=～ ＜[] ，下游壩趾處小于壩基允許壓應力，滿足要求。 ＜0，上游壩踵處出現(xiàn)拉應力，不滿足要求。 綜上所述，應力不滿足要求。，正常蓄水位時的壩體抗滑穩(wěn)定計算與壩基處應力計算 計算條件：，下游水位0m。荷載計算(1)壩體自重(2)水平靜水壓力 上游水平靜水壓力P1 下游水平靜水壓力P2(3)壩基處揚壓力U圖211主壩壩基處揚壓力 (4) 泥沙壓力(5) 浪壓力 地震荷載：主要包括壩體水平順河向地震慣性力，上游地震動水壓力和動土壓力。(6)地震慣性力 (218) 故(7)上游地震動水壓力 (219) (8) 地震作用下的土壓力 (220) 式中： 主動土壓力： 被動土壓力：表210 作用于主壩的各力和力矩大小及方向表荷載垂直力（kN）水平力（kN）力臂(m)力矩（kNm）↓(+)↑()→(+)←()↖(+)↗()W7150P12941P2U10U2P0Q0PskPwkEaEpΣ7150Σ總↓→↗1　 壩體抗滑穩(wěn)定計算 =經過計算求出的大于容許最小抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)。所以在地震情況下的正常蓄水位時，主壩抗滑穩(wěn)定滿足要求。2　 應力計算壩基允許壓應力[]=～＜[] ，下游壩趾處小于壩基允許壓應力，滿足要求。＜0 ， 上游壩踵處出現(xiàn)拉應力，不滿足要求。綜上所述 ，應力不滿足要求?！　『奢d計算 (1)壩體自重 (2)水平靜水壓力上游水平靜水壓力P1 下游水平靜水壓力P2 (3)揚壓力U圖212 副壩壩基處揚壓力 (4)地震慣性力(5)上游地震動水壓力(6)浪壓力 表211 作用于副壩的各力和力矩大小及方向表荷載垂直力（kN）水平力（kN）力臂(m)力矩（kNm）↓(+)↑()→(+)←()↖(+)↗()W605P1P20Q0P01U062PwkΣ605Σ總↓→↖1　 抗滑穩(wěn)定計算 == 經過計算求出的大于容許最小抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)。 所以在地震情況下的正常蓄水位時，副壩抗滑穩(wěn)定滿足要求。2　 應力計算 壩基允許壓應力[]=～＞0，上游壩踵處未出現(xiàn)拉應力，滿足要求。 ＜[]，下游壩趾處小于壩基允許壓應力，滿足要求。 綜上所述，應力滿足要求。　　 荷載計算 (1)壩體自重 (2)水平靜水壓力 上游水平靜水壓力P1 下游水平靜水壓力P2 (3)壩基處揚壓力U圖213 溢流壩壩基處揚壓力 (4)地震慣性力 (5)上游地震動水壓力 (6)泥沙壓力 (7)浪壓力 (8)土壓力 主動土壓力： 被動土壓力： 表212 作用于溢流壩的各力和力矩大小及方向表荷載垂直力（kN）水平力（kN）力臂(m)力矩（kNm）↓(+)↑()→(+)←()↖(+)↗()W8184P12941P2U10U2P0Q02757PskPwkEaEpΣ8184Σ總↓→↗1　 壩體抗滑穩(wěn)定計算 = 經過計算求出的大于容許最小抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)。 所以在地震情況下的正常蓄水位時，溢流壩抗滑穩(wěn)定滿足要求。2　 應力計算 壩基允許壓應力[]=～ ＜[] ， 下游壩趾處小于壩基允許壓應力，滿足要求。 ＜0 ， 上游壩踵處出現(xiàn)拉應力，不滿足要求。 綜上所述 應力不滿足要求。通過對上述現(xiàn)狀的校核，主壩和溢流壩均存在問題，副壩在各種情況下均滿足要求，故需對主壩和溢流壩采取相應的加固除險措施。 溢流面過流能力驗算　　溢流面采用曲線形實用堰，泄洪能力按照《溢洪道設計規(guī)范》SL2000附錄 A公式進行計算。 (221) 式中： 　Q—溢流堰的下泄流量。　b—溢流堰寬度，22m； 　m— ；為邊礅形狀系數(shù)，為閘墩形狀系數(shù)，　　　　 　　為堰孔數(shù)?！　〔椤端そㄖ铩方滩娜　　≡O計洪水位時　　　　　　　　校核洪水位時，過流能力滿足要求。 消能防沖計算　　依據(jù)《溢洪道設計規(guī)范》SL2532000，挑流水舌外緣挑距按下式計算：　 (222) 式中： L—指壩下游垂直面到挑流水舌外緣進入下游水面后與河床面交點的水平距離，m；v1—坎頂水面流速，m/s；θ—鼻坎挑角；h1—坎頂垂直方向水深，m；h2—坎頂與河床面高差，m；沖坑深度俺下式計算： (223) 式中： T—自下游水面至坑底最大水墊深度，m； q—鼻坎末端斷面單寬流量，m3/（sm）； Z—上下游水位差，m； k—綜合沖刷系數(shù)， 經計算，不同頻率洪水下的計算成果如下：表213 各頻率洪峰下挑距和沖坑計算成果表洪水重現(xiàn)期（年）2050100200庫水位（m）下泄流量Q（m3/s）挑坎外緣距離L（m）沖坑深度T（m）L/T 經計算得知L/～，消能防沖設計滿足要求。3 除險加固工程設計 大壩防洪復合設計　　　大壩防洪加固方案 根據(jù)安全鑒定結果，PS水庫大壩防洪能力不滿足國家標準要求，本次除險加固選擇有兩種方案進行比較：方案一，溢洪道寬度和底高程不變，在壩頂增設防浪墻，計算防浪墻頂高程。方案二，溢洪道采用現(xiàn)狀底高程，拓寬溢洪道過水斷面至40m，重建交通橋。　　　壩頂高程計算　　依據(jù)《砌石壩設計規(guī)范》SL252006，壩頂上游防浪墻墻頂高程與正常蓄水位或校核洪水位的高差，應按公式11計算，選擇兩者中防浪墻頂高程的高者作為選定高程。 （31）；。正常蓄水位時校核洪水位時經分析可以看出，方案一優(yōu)于方案二,故采用方案一：，溢洪道寬度和底高程不變，在壩頂增設防浪墻。　大壩防滲設　　 存在的問題由于施工質量較差，自水庫建成蓄水后便發(fā)現(xiàn)兩側壩頭有滲漏，且逐年加重，由于兩壩頭巖層裂隙發(fā)育，成為滲漏的主要通道，近年來滲漏尤為嚴重。特別是2007年7月大洪水以后，水庫左壩肩18m高程、右壩肩14m和16m高程處的滲流量較大。由于砌筑質量不高，高水位運行時，壩體多處存在滲漏。雖然大壩于1980年進行了灌漿處理、“”大洪水后在主壩迎水面的水上部分進行全面填縫，但現(xiàn)場可見填縫十分粗糙，并沒有從根本上解決滲漏問題。滲漏問題嚴重影響到工程灌溉和供水效益的發(fā)揮?！　? 防滲方案　　為減小滲漏量，并同時提高大壩抗滑穩(wěn)定性，大壩防滲考慮兩種方案：一是壩體灌漿與壩基帷幕相結合，二是壩體做混凝土防滲面板，壩基進行帷幕灌漿。由于PS水庫大壩中部為一段長為22m的曲線形溢洪堰，壩頂鉆孔灌漿施工不便，因此考慮施工的可行性，推薦采用防滲面板與在壩前進行基礎帷幕灌漿相結合的防滲型式，以形成完整的防滲體系，并有助于提高壩體抗滑穩(wěn)定性。　　主壩、溢流壩迎水面防滲面板下部自壩基4m高程（假定）開始澆筑。根據(jù)防滲要求的不同，本次加固設計采用C20混凝土S8防滲面板，防滲面板厚自堰頂至壩基高程采用40～60cm漸變。副壩防滲面板厚度在同等高程處與主壩一致。為保證混凝土面板與壩體的完整性，長度為3m。澆筑的面板設豎向分縫，分縫間寬度以10m為原則，縫內采用銅片止水?！　? 壩基防滲　　，壩基防滲帷幕軸線方向沿壩體方向布置，主壩段長度119m，溢流壩段（含兩邊側墻）長度24m。根據(jù)灌漿需要，頂部設置蓋重。為滿足防滲要求，蓋重下部采用1m厚C25混凝土，蓋重混凝土同