【正文】 實際板數(shù)全塔效率進料位置數(shù)值182961%第9塊和第11塊 丙烯塔塔板數(shù)的計算 最小回流比的計算采用恩德伍德（underwood）法計算最小回流比。表46 確定相對揮發(fā)度組成塔頂，T =38℃，P＝塔底，T =52℃，P＝kikiC2C3=C3o11C4o2．θ值計算根據(jù)＞＞，輕關(guān)鍵組分丙烯的=，重關(guān)鍵組分丙烷的=。通過試差法計算值。通過初步取=,，,=表47 試差法計算θ值組分===乙烷丙烯丙烷異丁烷合計1因為q=1，所以=0；當=，=≈0故取=3．最小回流比計算將=，計算Rmin。表48 Rmin計算過程組成xDixDiC2C3=C3o∑1所以 Rmin＝－1＝ 最少理論塔板數(shù)的計算根據(jù)前面相對揮發(fā)度的計算可知，===最少理論板數(shù)采用芬斯克方程計算，把相關(guān)條件帶入芬斯克方程可得：== 理論塔板數(shù)和實際回流比的確定應用吉利蘭關(guān)聯(lián)圖，根據(jù)實際回流比R，采用簡捷法計算理論板數(shù)。表49 不同實際回流比下的理論板數(shù)計算結(jié)果RN由計算結(jié)果可以看出當R=～，所以確定回流比為R=10，則丙烯塔的理論板數(shù)為N=90。Et=() 計算塔頂與塔底平均溫度t=(tD+tW)/2=(38+52)/2=45℃由參考資料[12]查得45℃各組分粘度得：表410 45℃各組分粘度組分xFi(mPas)xFi (mPas)C2C3=C3oC4o∑1Et=() Et=() =() ==%%而在60%左右，所以全塔效率為60%2．實際塔板數(shù)的確定實際塔板數(shù)由下式計算。 進料位置的確定在泡點進料的情況下，進料位置可以下兩個經(jīng)驗公式計算。 丙烯塔塔板數(shù)計算結(jié)果匯總丙烯塔塔板數(shù)計算結(jié)果見表411。圖51熱量衡算示意圖 脫乙烷塔再沸器熱負荷的計算熱量衡算式為：QF＋QB＋QR＝QV＋QW＋Q0QB＝QV＋QW＋Q0 －QF －QRQB—再沸器的熱負荷，kcal/h QF—進料帶入的熱量，kcal/h QV—塔頂蒸氣帶出的熱量，kcal/h QR—回流液帶入的熱量，kcal/h QW—釜液液帶出的熱量，kcal/h Q0—向環(huán)境散失的熱量（取再沸器帶入熱量的10％），kcal/h；基準狀態(tài)：選－129℃飽和液體，即在此溫度下飽和液體的焓H－129℃＝0T℃時1 kmol各組分的焓由下式計算HT=△H= HT H－129℃ = HT 0 =Qp=nCp(T(129))= Cp(T+129))Cp的值由參考資料[12]查得?！芚iHi= =105 kcal/h2. 脫乙烷塔塔頂蒸氣帶出熱量QV的計算物料為飽和氣體，溫度為39℃， ，塔頂物料量為V=(R+1)D=（R+1） kmol/h ；R＝18表52 脫乙烷塔塔頂蒸氣帶出熱量過程計算組 分Xi（mol%）Hi（kcal/kmol）XiHi乙烷丙烯合計100QV = V∑XiHi= =105 kcal/h4. 回流罐帶入熱量QR的計算物料為飽和液體，溫度為35℃，回流物料量L=RD=18 kmol/h；表54 回流罐帶入熱量過程計算組 分Xi（mol%）Hi（kcal/kmol）XiHi乙烷丙烯合 計100QR= L∴ ＝QV＋QW－QF －QR=105 ＋105 105 105＝103 kcal/h則再沸器的熱負荷：QB＝103 kcal/h＝103=104 kJ/h 脫乙烷塔冷凝器熱負荷的計算選圖51 藍框作為計算冷凝器熱負荷的范圍：熱量衡算式為：QV=QR +QD +QC QC—冷凝器的熱負荷QV—塔頂蒸氣帶入蘭色范圍的熱量QR—回流液帶出蘭色框的熱量QD—塔頂產(chǎn)品帶出蘭色框的熱量基準狀態(tài)：選－129℃飽和液體，即在此溫度下飽和液體的焓H－129℃＝0塔頂產(chǎn)品帶出的熱量QD的計算物料為飽和氣體，溫度為35℃， kmol/h ；表55 塔頂產(chǎn)品帶出的熱量過程計算組 分Xi（mol%）Hi（kcal/kmol）XiHi乙烷丙烯合計100QD=D∑XiHi==105 kcal/h2. 塔頂蒸氣帶出的熱量QV的計算物料為飽和氣體，溫度為38℃，塔頂物料量為（R+1）D=（R+1）；R＝10表57 塔頂蒸氣帶出的熱量過程計算組 分Xi（mol%）Hi（kcal/kmol）XiHiC2C3=C3o∑QV = V∑XiHi==105 kcal/h4. 回流液帶入的熱量QR的計算物料為飽和液體，溫度為35℃，回流物料量為L=RD=10 kmol/h ；（R=10）表59 回流液帶入的熱量過程計算組 分Xi（mol%）Hi（kcal/kmol）XiHiC2C3=C3o∑QR = L∴ ＝QV＋QW－QF －QR =106＋105－105－106＝104 kcal/h則丙烯塔再沸器的熱負荷：QB＝104 kcal/h=104=105 kJ/h 丙烯塔冷凝器熱負荷的計算選圖52藍框作為計算冷凝器熱負荷的范圍：熱量衡算式為：QV＝QC＋QR＋QD QC—冷凝器的熱負荷QV—塔頂蒸氣帶入的熱量QR—回流液帶出的熱量QD—塔頂產(chǎn)品帶出的熱量基準狀態(tài)：選－129℃飽和液體，即在此溫度下飽和液體的焓H－129℃＝0塔頂產(chǎn)品帶出的熱量QD的計算物料為飽和氣體，溫度為35℃， kmol/h ；表510 塔頂產(chǎn)品帶出的熱量過程計算組 分Xi（mol%）Hi（kcal/kmol）XiHiC2C3=C3o∑QD=D設計內(nèi)容主要包括：全系統(tǒng)的物料衡算、熱量衡算、工藝條件的計算，脫乙烷塔工藝設計。脫乙烷塔： MPa， MPa， MPa， MPa；塔頂溫度39℃，進料溫度86℃，塔釜溫度86℃，回流溫度35℃，回流比18，塔板數(shù)29塊，第11塊板為進料板。參考文獻[1] 石油化工工業(yè)部石油規(guī)劃設計院，[2] 盧煥章，[3] 大連理工大學化工原理教研室，[4] 國家醫(yī)藥管理局上海醫(yī)藥設計院，[5] 化工設備設計全書編輯委員會，[6] 北京石油設計院，[7] 周波，[8] 張洪流，[9] 基礎(chǔ)化學工程編寫組，[10]賀匡國，[11] 蘭州化學工業(yè)公司化工學校等合編，化工原理（下冊）.1979[12] 化學工程手冊編輯委員會，化學工程手冊（第1篇）.1979[13]石油化學工業(yè)部石油化工規(guī)范設計院組織編寫，[14] 蘭州化學工業(yè)公司化工學校等合編，[15] [M].:1978:256246.[16] [M]. 化學工業(yè)出版社北京:1980:421432.[17] [M].化學工業(yè)出版社. 北京:1977:624635.[18] [M]. 北京化學工業(yè)出版社. 上海:1980:750748.[19] [M].化學工業(yè)出版社. 北京:2005.[20 [M]. 化學工業(yè)出版社. 上海:1979:512501[21] 楊組榮主編. 化工原理[M].高等教育出版社. 北京:1982:536546.[22] [M].:1984:431423.[23] [M].化學工業(yè)出版社. 北京:1984:357368.謝 辭作為一個自考生,第一次接觸畢業(yè)設計，由于經(jīng)驗的匱乏，難免有許多考慮不周全的地方，如果沒有指導教師的的督促指導，想要完成這個設計是難以想象的。老師高尚無私的人格品質(zhì)、深厚淵博的學術(shù)底蘊、嚴謹細致的治學態(tài)度、勤奮忘我的工作精神激勵著我在今后的學習和工作中不斷進取。這次畢業(yè)設計主要包括目錄、緒論、設計方案、吸收塔的工藝計算等內(nèi)容，主要通過上網(wǎng)搜集資料，查找統(tǒng)計文獻，數(shù)據(jù)的整合計算以及文字的篩選等部分組成，在此基礎(chǔ)上形成了該畢業(yè)設計的基礎(chǔ)框架，最后由本人加以總結(jié)整合，提出了相關(guān)設計方案，具體內(nèi)容在課程設計各章節(jié)均有所體現(xiàn)。 其次，通過本次課程設計提高了我的邏輯思維能力以及對材料的整合和篩選能力，這對于我今后的研究和學習有很大的幫助，通過了整個課程設計方案的描述，讓我更加全面的拓寬自己的思考能力。通過這次學習，我知道了如何去自覺學習，如何去體驗實踐的成果，如何在實踐中后享受勝利的喜悅。 但是，大量的內(nèi)容也暴露出自己知識面窄，對實踐活動的能力不強等諸多問題，我想困難和挑戰(zhàn)才是激發(fā)自己前進的動力，自己也將會在今后的學習和生活中劈荊斬浪，挑戰(zhàn)自我。不僅教授了我自然科學的知識，而且傳授了許多做人的道理。謹向老師表示衷心的感謝！最后我要衷心感謝我的家人和所有關(guān)心、幫助我的朋友，你們的關(guān)愛和鼓勵是我順利完成學業(yè)的堅強后盾，是我永遠的精神支柱與力量源泉! 借此機會也向其他所有關(guān)心、支持和幫助過我的全體老師、同學們致以誠摯的謝意。