【正文】 31 泡點方程 PP PP= SBSA SBAx 總 32 公式中 PS— 飽和蒸汽壓 mmHg； A、 B、 C— 安托尼常數(shù)； T— 溫度， 0C； XA— 易揮發(fā)成分（水）的摩爾分數(shù)； P總 — 操作條件下的總壓， ； PS— 水的飽和蒸汽壓， mmHg； PSB — 為乙酸的飽和蒸汽壓， mmHg； 16 表 塔體溫度試差參數(shù)表 試差溫度 ℃ 飽和蒸汽壓 PS/kPa 計算得XA值 與泡點進料 XF(水 )值比較 與塔頂出料 XD(水 )值比較 與塔釜出料 XW(水 )值比較 結(jié)果 乙酸 水 = 塔頂溫度 = 進料溫度 = 塔釜溫度 由上圖表可得： 塔頂溫度 T=100℃ ； kP 1=XP=P DSAA =)X1(P=P DSBB 進料溫度 T=℃ ； kP =XP=P FSAA k P =)X1(P=P FSBB 塔釜溫度 T=℃ ； k P =XP=P WSAA k P 0 0=)X1(P=P WSBB 平均摩爾質(zhì)量的計算 氣液平衡線方程 x)1α(+1 xα=y 33 公式中 y— 易揮發(fā)組分（水）氣相摩爾分數(shù) 17 x— 易揮發(fā)組分（水）液相摩爾分數(shù) α— 相對揮發(fā) 度 將數(shù)據(jù)代入公式 33 中 塔頂 =α ， ==y x D ， 得 =x 進料 =α ， 31 =X=X F ， 得 =y 塔釜 =α ， ==x x W ， 得 =y 液相平均摩爾質(zhì)量 Mx∑=M iim 34 氣相平均摩爾質(zhì)量 My∑=M iim 35 公式中 Mm— 平均摩爾質(zhì)量， kmol/kg Xi— 液相中 任一組分 i 的摩爾分數(shù) yi— 氣相中 任一組分 i 的摩爾分數(shù) Mi— 任一組分 i 的摩爾質(zhì)量， kmol/kg 18 表 乙酸 — 水體系摩爾質(zhì)量參數(shù)表 物料 水 MA ， kmol/kg 乙酸 MB ， kmol/kg 液相平均摩爾質(zhì)量 Mm,L ， kmol/kg 氣相平均摩爾質(zhì)量 Mm,V ， kmol/kg 塔頂 進料 塔釜 將數(shù)據(jù)代入公式 3 35 中 精餾段計算 液相平均摩爾質(zhì)量 m o l/kg4 5 8 =2 8 7 +0 2 5 =2 M+M=M Lm,FLm,DLm,J 氣相平均摩爾質(zhì)量 m o l/=2 +=2 M+M=M Vm,FVm,DVm,J 提餾段計算 液相平均摩爾質(zhì)量 m o l/=2 +=2 M+M=M Lm,WLm,FLm,T 氣相平均摩爾質(zhì)量 m o l/kg3 8 4 =2 +0 6 2 =2 M+M=M Vm,WVm,FVm,T 平均密度的計算 氣相平均密度計算 T+T T=ρm00m,V 36 公式中 ρ — 氣相密度 ， m/kg 3 Mm,V — 氣相平均摩爾質(zhì)量， kmol/kg T0 —熱力學溫度常數(shù) Tm — 平均溫度， ℃ 將數(shù)據(jù)代入公式 36中： 19 精餾段 =2 T+T=T m,Wm,Fm,T ℃ ； m/kg9 5 1 9 3 9 9 6 =+ =T+T T=ρ 3m0 0m,V 提餾段 =2 T+T=T m,Wm,Fm,T ℃ m/=+ =T+T T=ρ 3m0 0m,V 液相平均密度計算 ∑ x ρ=ρ1iim,L 37 公式中： ρm,L— 液相平均密度， m/kg 3 xi — 液相中任一組分摩爾分數(shù) ρi — 液相中任一組分密度， m/kg 3 表 乙酸 — 水體系密度參數(shù)表 物料 溫度 T ,℃ 水 ρA ， m/kg 3 乙酸 ρB ， m/kg 3 液相平均摩爾質(zhì)量 ρm,L ， m/kg 3 塔頂 100 進料 塔釜 將數(shù)據(jù)代入公式中公式 37中 精餾段平均液相密度 m/=2 +=2 ρ+ρ=ρ 3mLmLLm,J 進料，塔頂， 提餾段平均液相密度 m/=2 +=2 ρ+ρ=ρ 3mLmLLm,J 塔釜，進料， 20 液相平均表面張力計算 ∑ σx=σ iim,L 38 公式中 σm,L — 液相平均表面張力， m/mN xi — 任一組分液相摩爾分數(shù) σi — 任一組分液相表面張力， m/mN 表 乙酸 — 水體系表面張力參數(shù)表 物料 溫度 T ,℃ 水 σA ， m/mN 乙酸 σB ， m/mN 液相平均摩爾質(zhì)量 σm,L ， m/mN 塔頂 100 進料 塔釜 將數(shù)據(jù)帶入公式 38中 精餾段液相平均表面張力 m/Nm8 1 8 1 1 4 =2 8 3 6 9 6 2 +8 0 0 6 6 0 =2 σ+σ=σ mLFmLDLm,J ， 提餾段液相平均表面張力 m/Nm6 4 1 5 1 9 0 =2 4 4 6 0 7 5 5 +8 3 6 9 6 2 =2 σ+σ=σ mLWmLFLm,T ， 液體平均相對粘度計算 ∑ xμ=μ iiL 39 公式中 μL — 液相平均相對粘度， s?mPa xi — 液相中任一組分 i的摩爾分數(shù) μi — 液相中任一組分 i的粘度， s?mPa 21 表 乙酸 — 水體系液體粘度參數(shù)表 物料 溫度 T ， ℃ 水 μA ， s?mPa 乙酸 μB ， s?mPa 液相平均粘度 μm,L ， s?mPa 塔頂 100 進料 塔釜 將數(shù)據(jù)帶入公式 39中 精餾段液相平均粘度 s?m Pa3 1 4 9 1 5 =2 3 6 0 6 2 +2 6 9 2 0 =2 μ+μ=μ Lm,FLm,DLm,J 提餾段液相平均粘度 s?m Pa3 7 2 4 4 4 =2 3 8 4 2 6 +3 6 0 6 2 =2 μ+μ=μ Lm,WLm,DLm,T 全塔液相平均相對粘度 s?Pam3 4 3 6 =3 3 8 4 2 6 +3 6 0 6 2 +2 6 9 2 0 =3 μ+mμ+μ=μ Lm,WL,FLm,Dm,L 乙酸 — 水體系理論塔板數(shù)求解 最小回流比及操作回流比計算 把乙酸 水視為理想溶液。 h/km o l61 57 4=V=V 39。 精餾段操作線方程 1 4 4 +x8 3 3 =VD+xVL=y x D 310 提留段操作線方程 39。VW39。V 39。y x W 311 理論板數(shù)計算 芬斯克方程 1)]1)(1ln [ (ln 1=N x xxxαWWDDmm i n 312 1)]1)(1[(lnln 1=N x xxxα F FDDm i n 精餾段精餾段 313 公式中 23 Nmin — 全回流時的最小理論板數(shù)（不含再沸器） N min精餾段 — 全回流時精餾段最小理論板數(shù) αm — 全 塔平均相對揮發(fā)度 α精餾段 — 精餾段平均相對揮發(fā)度 xD — 塔頂易揮發(fā)組分（水）摩爾分數(shù) xW — 塔底易揮發(fā)組分（水）摩爾分數(shù) xF — 進料易揮發(fā)組分（水）摩爾分數(shù) 將數(shù)據(jù)代入公式 31 313中得 21=Nmin ， 13=N min精餾段 由吉利蘭關(guān)聯(lián)圖經(jīng)驗公式計算回流比是 R時理論板數(shù) X0 0 2 7 4 +X5 9 1 4 2 4 5 8 2 =Y 314 1+RRR=X min， 1+NNN=Y min 315 公式中 R— 實際回流比 Rmin— 最小回流比 N— 理論板數(shù) Nmin— 全回流時最小理論板數(shù) 將數(shù)據(jù)代入公式中 31 315中得 31=N ， 19=N精餾段 由此可知，全塔理論板 31塊，第 19層理論板為進料板