【正文】 控制截面的彎矩（柱邊）梁端剪力的計算 梁端彎矩求出后，從框架中截取梁為隔體，用平衡條件可求得梁端剪力及梁端柱邊剪力值。對CE跨梁，取下圖所示隔離體，由豎向力平衡及幾何關(guān)系，整理可得：V’CE＝VCE－－ qCE2同理V’EC＝VEC－－ qEC2V’EF＝VEF－－ qEF2據(jù)此可算得梁端柱邊剪力見表十四、表十五.梁端柱邊彎矩計算 為內(nèi)力組合做準(zhǔn)備，需將梁端彎矩?fù)Q算至梁端柱邊彎矩，按下式進(jìn)行計算：M’CE＝MCE＋ V’CEM’EC＝MEC＋ V’ECM’EF＝MEF＋ V’EF計算結(jié)果如表十六所示：表十六 梁端柱邊彎矩層次梁端彎矩梁端柱邊剪力梁端柱邊彎矩MCEMECMEFV’CEV’ECV’EFM’CEM’ECM’EF6541631621彎矩調(diào)幅考慮梁端彎矩調(diào)幅，調(diào)幅系數(shù)?。健D十 調(diào)幅后的梁端柱邊及跨中彎矩 風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計算對于風(fēng)荷載作用下的各柱的剪力分配，應(yīng)放在整個樓層中，按照抗側(cè)剛度在同層柱中進(jìn)行分配?？蚣苤袅皬澗赜嬎?，采用D值法，其計算結(jié)果見表十七。表十八 框架梁端彎矩、剪力及柱軸力層次CE跨EF跨LM左M右VbLM左M右VbNCNE654321風(fēng)荷載作用下框架彎矩如圖十一，剪力及柱軸力如圖十二。換算按下列公式進(jìn)行：（柱邊彎矩） （柱邊剪力）對于本例，有：并注意到CE\EF跨上無豎向荷載，剪力圖的圖形為水平直線段，故有：, , 梁的跨中彎矩可由下式計算：CE跨： EF跨：計算過程及結(jié)果見表十九：表十九 梁端柱邊彎矩層次梁端柱邊剪力梁端柱邊彎矩跨中彎矩605040302010 地震荷載作用下的內(nèi)力計算地震作用下的側(cè)移驗算表二十 橫向框架柱側(cè)移度D值（10－4E表二十二 各層橫向地震作用及樓層地震剪力層次hiHiGiGiHiGiHi/∑GiHiFiVi613438254321橫向框架自振周期按頂點位移法計算框架的自振周期。將結(jié)構(gòu)的質(zhì)量分布情況簡化成無限近地點的懸臂直桿，導(dǎo)出以直桿頂點位移表示的基頻公式?？紤]填充墻使框架自振周期減小的影響。在末求出框架的周期前，無法求出框架的地震力及位移，Δ將框架的重力荷載視為水平作用力，求得的假想框架頂點位移。T1==橫向框架地震作用計算在Ⅱ類場地，7度抗震，地震分組為第一組，結(jié)構(gòu)特征周期為Tg和地震周期影響系數(shù)аmax。按底部剪力法求得的基本剪力分給各層，即分配給各層質(zhì)點，則水平地震作用呈倒三角行分布。橫向框架各層水平地震作用和地震剪力，如圖十三所示。在本設(shè)計中省略計算。中柱兩梁端彎矩按梁線剛度分配。地震作用下框架彎矩如圖十四，剪力及柱軸力如圖十五。換算按下列公式進(jìn)行：（柱邊彎矩） （柱邊剪力）對于本例，有：并注意到CE\EF跨上無豎向荷載，剪力圖的圖形為水平直線段，故有：, , 梁的跨中彎矩可由下式計算：CE跨： EF跨：計算過程及結(jié)果見表二十五：表二十五 梁端柱邊剪力、彎矩層次梁端柱邊剪力梁端柱邊彎矩跨中彎矩605040302010第四節(jié) 框架內(nèi)力組合結(jié)構(gòu)抗震等級 結(jié)構(gòu)抗震等級根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震烈度、房屋高度等因素確定?？蚣艿膬?nèi)力組合內(nèi)力組合前，在豎向荷載作用下梁端考慮塑性內(nèi)力重分布。此外， SGK + SWK這種內(nèi)力組合與地震作用的組合相比一般較小，對結(jié)構(gòu)設(shè)計不起控制作用，故不考慮。第五節(jié) 截面設(shè)計及配筋框架梁以第一層CE、EF跨梁為例，說明計算方法和過程，其它層梁的縱向配筋計算結(jié)果見表122，箍筋計算結(jié)果見表123。支座彎矩：跨中彎矩：CE跨間彎矩取控制截面，M=由于樓面大部分為預(yù)制，故按單筋矩形截面來設(shè)計。將下部跨間截面的220+118鋼筋伸入C支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋，（），再計算相應(yīng)的受拉鋼筋,即支座截面按雙筋矩形截面來設(shè)計。選用HRB335級鋼筋（）；∴選配316（），配筋率。選用HRB335級鋼筋（），取，則這說明受壓鋼筋應(yīng)變很小，受壓鋼筋不可能屈服，取，則選配322（），配筋率（2）梁端斜截面受剪承載力的計算CE跨：故截面尺寸滿足要求。EF跨：若梁端箍筋加密區(qū)取2Φ8100，則其承載力為=550=825mm，取850mm；由于兩端均需加密，則非加密區(qū)長度較小，故全跨均可按加密區(qū)配置。表中的都為不考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)。（2）柱正截面承載力的計算以第一層柱為例來說明。詳細(xì)配筋見結(jié)施圖。有前面可知，對三級抗震等級， 框架柱的剪力設(shè)計值為：，故該層柱應(yīng)按構(gòu)造配置箍筋，柱端加密區(qū)的箍筋選用4Φ8100。非加密區(qū)箍筋還應(yīng)滿足s15d=330mm，故箍筋取4Φ8200。表二十九 框架柱箍筋數(shù)量表柱號層次/KNN/KN實配箍筋（）加密區(qū)非加密區(qū)B柱504Φ8100()4Φ8200()404Φ8100()4Φ8200()104Φ8100()4Φ8200()B柱504Φ8100()4Φ8200()404Φ8100()4Φ8200()104Φ8100()4Φ8200()框架梁柱節(jié)點核心區(qū)截面抗震驗算本工程抗震等級為三級，核心區(qū)剪力較小，不需要驗算，節(jié)點箍筋按構(gòu)造要求進(jìn)行設(shè)置。樓梯活荷載的標(biāo)準(zhǔn)值由《現(xiàn)行建筑結(jié)構(gòu)規(guī)范大全》 。一 梯段板設(shè)計1 梯段板數(shù)據(jù)板傾斜角tan=150/300=,=,cos=,取1m寬板帶進(jìn)行計算。二 平臺板設(shè)計1 確定板厚板厚取h=70mm,板跨度L=+=，取1 m寬板進(jìn)行計算。2荷載計算梯段板傳來：3/2= KN/m平臺板傳來：(+)= KN/m平臺梁自重：()25= KN/m平臺梁粉刷重：(+2) 17= KN/m荷載設(shè)計值：P=+++= KN/m3內(nèi)力計算彎矩設(shè)計值：剪力設(shè)計值：4配筋計算平臺梁按倒L形計算，梁有效高度h0=35035=315mm.經(jīng)判斷截面屬第一類T形截面。第四部分 柱下獨立基礎(chǔ)的設(shè)計以KJ16中E軸線的柱下獨立基礎(chǔ)為例說明其設(shè)計方法。混凝土強度等級為C20,基底鋼筋采用HPB235級鋼.2 確定基頂荷載（1）由基礎(chǔ)梁傳來的恒荷載的設(shè)計值基礎(chǔ)梁的截面尺寸定為：hb=300mm250mm橫向基礎(chǔ)梁自重為：25（）=12KN其上墻體自重：（）18=縱向基礎(chǔ)梁自重：25（）= KN墻體自重： ()18=KJ16 在縱向上兩側(cè)對稱， 則作用于基礎(chǔ)上的力為:+=，力矩相互抵消。m,N=,V=基頂?shù)暮奢d設(shè)計值為：3 確定基底尺寸采用合理外形直接計算法：（1）求基底短邊尺寸（）(2)求基底長邊的邊長由于采用方形基礎(chǔ)，則β=1，長邊長為a=βb=(3)驗算Mmax內(nèi)力組的偏心矩ebot驗算Mmax內(nèi)力組的最大基底反力Pmax為了使基礎(chǔ)與地基全部接觸，還要求。計算基底土壤的凈反力為故應(yīng)進(jìn)行抗沖切驗算故，柱邊基底處的沖切力：柱邊抗沖切力5 基底配筋計算包括沿彎矩作用方向和垂直彎矩作用方向的兩個方向的配筋計算。（b）沿垂直于彎矩作用方向的基底鋼筋在第二組荷載設(shè)計值作用下，均勻分布的地基土凈反力選用16Ф14150，As=2462mm2(可以)