單層廠房設(shè)計(jì)計(jì)算書-閱讀頁
2024-11-19 08:54本頁面
【正文】 = 因?yàn)? l0 /h= 取 ? = ? =1+ h040001(l0 /h)178。 ] h0 =817 ㎜ ?ss = zzeNAs )( ? = 8 1 71 2 7 2 )8 1 2 9 0( 2 7 10 3 ? ??? =241N/㎜178。 （ 1）荷載計(jì)算 自重線荷載（ KN/m），考慮動力系數(shù) n=，各段荷載標(biāo)準(zhǔn)值分別為： 上柱： g1 =gk1 =? 25? ? 101? = KN/m 牛腿： g2 =gk2 =? 25? （ ? ） = KN/m 下柱： g3 =gk3 ＝ ? 25? ? 101? ＝ KN/m （ 2）內(nèi)力分析 M1 ＝ g1 21l /2＝ 21 ? ? ＝ KN/m M2 ＝ g1 （ l1 ＋ l2 ） 2 /2 +（ gg 12? ） 21l /2 ＝ 21 ? ? (+)2 + 21 ? (－ ) ? ＝ KN? m 由 ?MB ＝ 2/23323 lgMlR A ?? ＝ 0 求得。039。 ahAf ssy ? ＝ 310? 763? （ 465－ 35）＝ KN? m ? ?? GM10 ＝ ? ? ＝ KN? m ?ss ＝ AhMss ＝ 6?? ? ＝ 268N/mm2 220N/mm2 建議在吊裝時(shí)采取臨時(shí)加固措施，以避免過寬的裂縫。 （ 1）牛腿高度驗(yàn)算 作用于牛 腿頂部按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的豎向力值： Fvk ＝ Dmax +G3 ＝ +＝ 牛腿頂部水平荷載 Fhk ＝ 牛腿截面有效高度 h0 ＝ h － as ＝ 700－ 35＝ 665mm 中、輕級工作制吊車的牛腿裂縫控制系數(shù) ? ＝ 豎向力 Fvs 作用點(diǎn)位于下柱截面以內(nèi)， ? ＝ 0 Fvs ＝ ? （ 1－ FFvkhk ） hhbf atk 00/ ? ＝ ? （ 1－ ? FFvk ）? ??? ? 733200N＝ KN Fvk ＝ KN 故牛腿截面高度滿足要求。 柱施工圖 A 柱模板及配筋圖如圖： （混凝土 C1鋼筋Ⅰ級） （ 1）荷載 （ a）由 A 柱內(nèi)力組合表選擇如下三組最不利內(nèi)力進(jìn)行基礎(chǔ)設(shè)計(jì)： ???????????KNKNmKNVNM111 ?????????????KNKNmKNVNM222 ?????????????KNKNmKNVNM333 (b) 按照構(gòu)造要求，擬定基礎(chǔ)高度 h= 5011 ??ah 柱插入深度 h1 ＝ ＝ ? 1000＝ 900mm800mm 取 h1 ＝ 900mm 杯底厚度 a1 ? 250mm 取 a1 ＝ 300mm h＝ 900+300+50＝ 1250 基礎(chǔ)頂面 標(biāo)高為－ 基礎(chǔ)埋深 d＝ h+500＝ 1250+500＝ 1750mm (c)按軸心受壓 Nmax 估算基礎(chǔ)底面尺寸 A? df mN?? max＝ ?? ＝ 考慮彎矩作用，按以上值適當(dāng)擴(kuò)大，取 A＝ a? b＝ ? ＝ m2 相應(yīng)地截面抵抗矩 W＝ a2 b/6＝ 1/6? ? ＝ m3 故基礎(chǔ)自重設(shè)計(jì)值和基礎(chǔ)上底回填土自重標(biāo)準(zhǔn)值為： G＝ abdm? ＝ 20? ? ? ＝ 44KN (d)由基礎(chǔ)梁傳至基礎(chǔ)頂面底外墻及鋼窗自重的設(shè)計(jì)值為： Gw ＝ ? [( ? － ? － ? ) ? ? 19+（ ? +? ） ] ＝ 424 KN Gw 相對于基礎(chǔ)底面中心線的偏心矩為： ew ＝ h/2+b/2＝ 1/2? 1000+1/2? 300＝ 650mm （ 2）地基承載力驗(yàn)算 基礎(chǔ)底面積尺寸取決于地基承載力的大小和上部結(jié)構(gòu)的荷載。m N1 ＝ V1 ＝ KN Mbot1 ＝ M1 +V1 h－ Gw ew ＝ +? － 424? ＝ KN? m Nbot1 ＝ N1 +G+Gw ＝ +441+424 ＝ ?????ppminmax＝ WA MN botbot 11 ? ＝ ? ＝ ????? ? ???? 0/120 /222mKN mKNfmKN 2)( minmax ppp ??＝（ 178+120） /2＝ 149KN/m2 f =180 KN/m2 驗(yàn)算滿足 （ b）按第二組荷載計(jì)算，如圖所示： M2 ＝－ KN? m2 N2 ＝ V2 ＝－ Mbot2 ＝ M2 +V2 h+Gw ew ＝ +? +424? ＝ KN? m Nbot2 ＝ N2 +G+Gw ＝ +441+424 ＝ ?????ppminmax＝ WA MN botbot 22 ? ＝ ? ＝ ????????0//222mKNmKNmKN f 驗(yàn)算不滿足，應(yīng)增大基礎(chǔ)底面積。 （ c）按第三組荷載計(jì)算，如圖 所示 M3 =－ KN 由上述計(jì)算結(jié)果可知，基礎(chǔ)在第二 組荷載作用下，地基反力 pmax 最大，故按第二組荷載驗(yàn)算基礎(chǔ)受沖切承載力，可能使基礎(chǔ)產(chǎn)生沖切破壞的地基反力應(yīng)不包括基礎(chǔ)自重及基礎(chǔ)上回填土自重所引起的部分，即應(yīng)取地基反力。m, ????? 4 2 6 02 GNN wbot 18,應(yīng)此而產(chǎn)生的地基凈反力為： ppminmax= WA MN botbot ? = ? ＝ kNkN / 2? 按照構(gòu)造要求，基礎(chǔ)剖面尺寸如圖 所示，其中基礎(chǔ)頂面突出柱邊的寬度主要決定于杯壁厚度 t。杯壁高度 h2 也取為 450mm。破壞錐面如圖 中虛線所示。現(xiàn)對 A2 的受沖切承載力驗(yàn)算如下。 故基礎(chǔ)高度取為 H＝ 1250mm 合適。基本公式：為： ppminmax= WA MN botnbotn ? pn ＝ 1/2(pnmax ＋ pnmin ) 按第一組荷載： ppnnminmax= ? ＝ mmkNkN22/ / pn ＝ 1/2(＋ )＝ 按第二組荷載： ppnnminmax= ? ＝ mmkNkN22/ /? pn ＝ 1/2(－ )＝ 按第三組荷載： ppnnminmax= ? ＝ mmkNkN22/ / pn ＝ 1/2(＋ )＝ 顯然，由第二組荷載在基礎(chǔ)長邊方向，由第三組荷載在基礎(chǔ)短邊方向引起的彎矩分別為最大，其分布 如圖 所示。 M=1/2(pnmax ＋ pnmin ) 1/24（ a－ ac ） 2 (2b＋ bc ) As =M/( fy ) 在柱邊截面處： ac ＝ bc = h0 = pni = kN/m2 M=1/48( ＋ )( － )2 (2 ＋ )= M=1/48 1/2(pnmax ＋ pnmin )(b－ )2()2 ab cc a? As =M/(h0 － d)fy 在柱邊截面處： M=1/48 (＋ ) (－ )2 (2 ＋ )= m As = 2 1 0)107 6 0( 4 3 6??? ? =1012mm2 (3)基礎(chǔ)底板鋼筋配置 長邊方向：計(jì)算 As ＝ 2026mm2 ，選φ 8150, As ＝ 1509mm2 由于基礎(chǔ)邊長 ? ，故將兩個(gè)方向的鋼筋都減短 10%交錯(cuò)布置，即沿長邊方向的鋼筋長度 l1 =(4400－ 235) ≈ 3900mm。式中 35mm 為保護(hù)層?；A(chǔ)底面配筋如圖
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