【正文】 向和地基巖性等因家決定，可布成環(huán)形、U 型或線形等，一般沿基坑外緣～ 布置。當(dāng)降水基坑為矩形、圓形、三角形成不規(guī)則形狀時(shí)，常采用環(huán)形封閉式或 U 形井點(diǎn)布置。當(dāng)降水深度較大時(shí)，可采用下臥降水設(shè)備或多級(jí)井點(diǎn)降水。噴射井點(diǎn)主要適用于滲透系數(shù)較小的含水層和降水深度較大(8～2m)的降水工程。四、電滲井點(diǎn)降水電滲降水一般只適用于含水層滲透系數(shù)較小()的飽和粘土，特別是在淤泥和淤泥質(zhì)粘土之中的降水。管井降水(一)、管井降水原理及適用條件管井降水方法即利用鉆孔成井，多采用單井單泵(潛水泵或深井泵)抽取地下水的降水方法。管井井點(diǎn)直徑較大，出水量大，適用于中、強(qiáng)透水含水層，如砂礫、砂卵石、基巖裂隙等含水層，可滿足大降深、大面積降水要求。管井的間距和深度應(yīng)根據(jù)場(chǎng)地水文地質(zhì)條件、降水范圍和降水深度確定。當(dāng)降水層為弱透水層或降水深度超過含水層底板時(shí)，井間距應(yīng)縮小，可用 6～8m；當(dāng)降水層為中等送水層或降水深接近含水層底板時(shí)，井間距可為 8～12；當(dāng)降水層為中等到強(qiáng)透水層，含水層厚度大于降水深度時(shí)，可用 12～20m；當(dāng)降水深度較淺，含水層為中等以上透水層．具有一定厚度時(shí)，井間距可大于 20m。六、輻射井點(diǎn)降水(一)、輻射井點(diǎn)降水的原理及適用條件輻射井降水是在降水場(chǎng)地設(shè)置集水豎井，于豎井中的不同深度和方向上打水平井點(diǎn)，使地下水通過水平井點(diǎn)流入集水豎井中，再用水泵將水抽出，以達(dá)到降低地下水位的目的。(二)、輻射井點(diǎn)降水工程的布置輻射井降水的豎井和水平井點(diǎn)設(shè)置，應(yīng)根據(jù)場(chǎng)地水文地質(zhì)條件、降水深度和降水面積等綜合考慮確定。對(duì)于長(zhǎng)方形基坑，可在對(duì)角設(shè)置兩個(gè)集水豎井；當(dāng)基坑長(zhǎng)度較大時(shí)，可在一長(zhǎng)邊的兩個(gè)角和另一邊中部各設(shè)置一個(gè)集水豎井；基坑長(zhǎng)度大于 100m 時(shí)，可按 50～80m 間距設(shè)置一個(gè)豎井。當(dāng)降水面積特別大時(shí)，除在周邊按 50—8hn 間距布設(shè)豎井外，還可以在基坑中部設(shè)置臨時(shí)降水井點(diǎn)。當(dāng)面積較大或降水時(shí)間要求緊時(shí)，可在基坑中部打入水平井點(diǎn)，形成扇形狀。下層含水層的埋深以距離基坑底 5～20m 為宜。3)下層滲透系數(shù)大于上層含水層的滲透系數(shù)，且具有一定厚度(一般大于2m)，能消納的水量大于或等于降水深度內(nèi)的基坑涌水量。這種降水方法是近年來發(fā)展起來的一類新型井點(diǎn)降水方法，具有施工簡(jiǎn)單、快速，不用抽水設(shè)備，不排水，不耗能，不占用場(chǎng)地，便于管理，成本低等優(yōu)點(diǎn)。圖31 降水井點(diǎn)觀測(cè)布置圖下面介紹滲抽結(jié)合的陣水方法。當(dāng)場(chǎng)地具備淺層自滲條件，但自滲后的水位埋深高于降水深度或降水面積大時(shí)．沿基坑四周或中部布置砂礫引滲井，以降低上層滯水水位，并于基坑四周邊沿適當(dāng)增加管井抽取下部砂層的地下水，以加深引滲井中的混合水位，從而達(dá)到設(shè)計(jì)降水深度和保證降水工期的要求。當(dāng)場(chǎng)地具備深層自滲條件，但降水深度很大，或降水面積很大時(shí)，可在基坑周邊或中部布置引滲管井，以降低上層滯水和中部浴水含水層中的水位，再選用部分管井作為抽水井，抽取下部承壓(潛水)含水層中的地下水．以滿足降水要求。當(dāng)上層滯水或潛水含水層埋藏較淺，其含水層為粉、細(xì)砂，基坑深度進(jìn)入第二含水層或以下時(shí)，雖然具備深層自滲條件，但只有引滲管井難以有效地疏干含水層，常常引起邊坡或樁間土的坍塌。3．2 本工程圍護(hù)結(jié)構(gòu)方案由于 A、B 項(xiàng)目地塊基地面積超過 9 萬平方米，是一個(gè)由六棟建筑組成的建筑群，整個(gè)地塊整體開發(fā)的周期較長(zhǎng)。六號(hào)樓基坑面積約為 3000，裙樓區(qū)域開挖深度為 ，主樓區(qū)域開挖深度約為 17m，且本工程北側(cè)楠溪江西街一側(cè)的地下連續(xù)墻已經(jīng)施工完成，從以往類似工程的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，本工程基坑挖深適中，面積不大，而且工期要求高，適合于采用”順作法”實(shí)施。另外順作法于主體設(shè)計(jì)進(jìn)度關(guān)聯(lián)程度小，受主體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)進(jìn)度制約少，基坑有條件盡量早施工。由于本工程基坑?xùn)|、南和西側(cè)均位于 A、B 地塊內(nèi)，該三側(cè)的臨時(shí)維護(hù)體系在后期工程開挖時(shí)將于以鑿除，因?yàn)?SMW 工法型鋼無法回收，工程造價(jià)高，經(jīng)濟(jì)性較差，地下連續(xù)墻工效高、工期短、質(zhì)量可靠、經(jīng)濟(jì)效益高，所以采用地下連續(xù)墻法。當(dāng)前水平支撐材料主要有鋼筋混凝土支撐和鋼管支撐兩種。因此鋼筋混凝土圓環(huán)支撐體系較適合本工程。南京河西地區(qū)淺層主要以流塑淤泥質(zhì)土為主，土性指標(biāo)較差，經(jīng)初步估算，本工程采用三道支撐體系方可滿足受力和變形要求。4 圍護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)4．1 設(shè)計(jì)原則與設(shè)計(jì)方法基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)應(yīng)采用以分項(xiàng)系數(shù)表示的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)表達(dá)式進(jìn)行設(shè)計(jì)?；又ёo(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)根據(jù)表 2 選用相應(yīng)的側(cè)壁安全等級(jí)及重要性系數(shù)。支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)考慮其結(jié)構(gòu)水平變形、地下水的變化對(duì)周邊環(huán)境的水平與豎向變形的影響，對(duì)于安全等級(jí)為一級(jí)和對(duì)周邊環(huán)境變形有限定要求的二級(jí)建筑基坑側(cè)壁，應(yīng)根據(jù)周邊環(huán)境的重要性、對(duì)變形的適應(yīng)能力及土的性質(zhì)等因素確定支護(hù)結(jié)構(gòu)的水平變形限值。當(dāng)場(chǎng)地周圍有地表水匯流、排瀉或地下水管滲漏時(shí)，應(yīng)對(duì)基坑采取保護(hù)措施?；又ёo(hù)結(jié)構(gòu)均應(yīng)進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)的計(jì)算，計(jì)算內(nèi)容應(yīng)包括：1)根據(jù)基坑支護(hù)形式及其受力特點(diǎn)進(jìn)行土體穩(wěn)定性計(jì)算；2)基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)的受壓、受彎、受剪承載力計(jì)算；3)當(dāng)有錨桿或支撐時(shí)，應(yīng)對(duì)其進(jìn)行承載力計(jì)算和穩(wěn)定性驗(yàn)算。地下水控制驗(yàn)算：1)抗?jié)B透穩(wěn)定性驗(yàn)算；2)基坑底突涌穩(wěn)定性驗(yàn)算；3)根據(jù)支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)要求進(jìn)行地下水位控制計(jì)算。當(dāng)有條件時(shí)，基坑應(yīng)采用局部或全部放坡開挖，放坡坡度應(yīng)滿足坡穩(wěn)定性要求。根據(jù)彈性半無限體的應(yīng)力和變形理論，z 深度處的靜止土壓力為 （41）zKp?0?式中： —土的重度；?—靜止土壓力，可由泊松比 來確定， 。對(duì)于理想剛體 ；對(duì)于液體 ，0 ,??。0E2)填土面水平時(shí)的朗肯土壓力朗肯土壓力理論認(rèn)為在垂直墻背上的土壓力，是相當(dāng)于達(dá)到極限平衡的半無限體中任一垂直截面上的應(yīng)力。3）主動(dòng)土壓力當(dāng)墻后填土達(dá)到主動(dòng)極限平衡狀態(tài)時(shí)，作用于任一 z 深度處土單元的豎直應(yīng)力 應(yīng)是大主應(yīng)力 ，而作用于墻背的水平向土壓力 應(yīng)是小主應(yīng)力zz????1?ap。z由式（410）可知：無黏性土的主動(dòng)土壓力強(qiáng)度與深度 z 成正比，沿墻高壓力分布為三角形，作用在墻背上的主動(dòng)土壓力的合力 即為 分布圖型的面aEap積，其作用點(diǎn)位置在分布圖型的形心處，土壓力方向?yàn)樗剑? （411）)245(tan212?????HEa或 （412）aaK3）被動(dòng)土壓力當(dāng)墻在外力作用下擠壓土體時(shí)，填土中任一點(diǎn)的豎向應(yīng)力 仍不變，zz????而水平向應(yīng)力卻由小到大逐漸增大，直至出現(xiàn)被動(dòng)朗肯狀態(tài)。利用（43）和（45）可得被動(dòng)土壓力強(qiáng)度計(jì)算公式：3?黏性土： （413）ppKcz2???無黏性土： （414）p式中: —被動(dòng)土壓力系數(shù)， 。pK)245(tan2????pK由上面兩式可知，黏性土的被動(dòng)土壓力隨墻高呈上小下大的梯形分布。但由于在推導(dǎo)過程中的條件假定和簡(jiǎn)化，使該理論使用范圍受限。4．3．3 土壓力計(jì)算地面超載：q=20kN/m 2（1）主動(dòng)土壓力強(qiáng)度計(jì)算其朗肯主動(dòng)土壓力計(jì)算公式為： 2tan2tan4545aaz zcce K???????????????????????①1 層雜填土：在深度 h= 處：；1 ?????在深度 h= 處：。 ????????25..????2104凈土壓力分布圖如圖 41 所示： 挖 面圖41 凈土壓力分布圖4．3 圍護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)力變形計(jì)算4．3．1 計(jì)算方法確定地下連續(xù)墻的內(nèi)力采用山肩邦男近似解法（計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖 42 所示）進(jìn)行計(jì)算，其假定為：166。x+198。199。4．3．2 計(jì)算各截面處土的平均物理指標(biāo)在地連墻深度范圍內(nèi)，由于土的重度、凝聚力、h 摩擦角和厚度都各不相同，在此為了達(dá)到計(jì)算方便和合理的目的，各指標(biāo)采用按土層厚度的加權(quán)平均值來計(jì)算。????????即： ()Cich?式中： —地連墻深度范圍內(nèi)的加權(quán)平均凝聚力；—第 i 層土的凝聚力；ic—第 i 層土的厚度。???????即 .??4．3．2 結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算（地下連續(xù)墻取 1m 寬度進(jìn)行計(jì)算）其中：此處基坑開挖深度為 ，C=， , ,?????有三道鋼支撐，支撐間距分別為：，(最后一個(gè) 為第三道支撐距坑底距離）,第一道支撐距墻頂 。().??????即： 49?由于坑內(nèi)開挖前將水位降低，所以坑內(nèi)土壓力采用降水后的土壓力，降水前后土的容重減少值按經(jīng)驗(yàn)取 ,則 （）????xKCxxPP?????????式中： —基坑底面以下 x 處被動(dòng)土壓力減去靜止土壓力；xη—后的凈土壓力值（kPa） （如圖 42 所示） ；K —被動(dòng)土壓力系數(shù)；px—距坑底的深度（m） 。206。166。(h+x)hok1Xm圖43 ??由 ，可得：0Y? ()12 2NxkkokmimhxN?????利用 以及（）式，經(jīng)化簡(jiǎn)后得：0AM? 1132 21()()( )02 3kkmokkmokmiiokxxxhNh??? ?????????（）式中 N —第 k 道支撐的軸力（KN/m） ；kh —墻頂至坑底高度（m） ；ox —坑底至地墻彎矩為零處的高度（m） ； h —第 i 道支撐距當(dāng)前開挖面高度（m） ； ikh —最下一道支撐距當(dāng)前開挖面高度（m） 。206。166。(h+x)hok1Xm2圖44 第二道支撐計(jì)算簡(jiǎn)圖h =+=又式（）得： 3 ()()40xm mmx x????????2(96706743???即： ..?解得 x =求軸力，得 2 221 ?????????即：N =該處彎矩 M 為： (.540)???????第三道支撐處內(nèi)力計(jì)算：計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖 45 所示：166。x+198。199。A= +2022= 2按墻體內(nèi)力計(jì)算彎矩包絡(luò)圖確定最大彎矩配筋范圍，以及沿墻體深度分段調(diào)整配筋數(shù)量，使得用鋼量最小。經(jīng)計(jì)算各個(gè)區(qū)段處的最大剪力都相差不大，所以其余區(qū)段的箍筋均按構(gòu)造進(jìn)行配箍。?截面配筋圖如圖 47 所示：圖47 截面配筋圖4．5 基坑底部土體的抗隆起穩(wěn)定性驗(yàn)算在對(duì)圍護(hù)結(jié)構(gòu)地基承載力進(jìn)行驗(yàn)算時(shí)，不考慮圍護(hù)結(jié)構(gòu)以上土體的抗剪強(qiáng)度對(duì)抗隆起的影響，按普朗德爾地基承載力公式計(jì)算，并假定圍護(hù)結(jié)構(gòu)（地墻）底的平面為基準(zhǔn)面，據(jù)規(guī)范可知，抗隆起安全系數(shù)為: 21K()dqcLhN???式中：K —抗隆起安全系數(shù)（ K ≥～，本工程取 ） ； L—坑外地表至地墻底各土層天然重度的加權(quán)平均值；1?—坑內(nèi)開挖面以下至地墻底各土層天然重度的加權(quán)平均值；2?h—基坑開挖深度；h —地墻在基坑開挖面以下的插入深度；dq—坑外地面超載，取 20kN/m ；2c、 —地墻底以下主要影響范圍內(nèi)地基土的粘聚力、內(nèi)摩擦角峰?值；N 、 N —地基土的承載力系數(shù)；qc，2(45)tgqe????1)(qcNtg???? ??)(?? ??????（滿足）(.918))0L???????由計(jì)算可知，基坑底部土體不會(huì)發(fā)生隆起現(xiàn)象。本工程勘察報(bào)告承壓水頭絕對(duì)標(biāo)高為 ，埋深約為 。K =TV().01034?????由計(jì)算可知，安全系數(shù)均大于允許值，所以本工程基坑不會(huì)發(fā)生突涌破壞現(xiàn)象。w/kNm圖48 北側(cè)基坑整體穩(wěn)定性驗(yàn)算示意圖根據(jù)瑞典條分法，按比例繪出該基坑的截面圖，如圖 48 所示，垂直截面方向取 1m 長(zhǎng)進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算各土條的重力 ，其中 為各土條的中間高度，可按比例1iiwbh???ih從圖中量出，本設(shè)計(jì)中兩端土條的寬度與 b 不同，因此要換算成同面積及寬度b 時(shí)的高度，換算時(shí)土條9 和 10 可視為三角形，得到土條高度如表 45 所示。以上是滑動(dòng)圓心位于 O 點(diǎn)的計(jì)算結(jié)果，實(shí)際上 O 點(diǎn)不一定為最危險(xiǎn)的滑動(dòng)圓心， K 值不一定為最小穩(wěn)定安全系數(shù)，因此實(shí)際工程應(yīng)試算，找出最危險(xiǎn)的滑裂面。圖 51 分區(qū)挖土示意圖5．2 圍護(hù)結(jié)構(gòu)施工工藝工藝流程：測(cè)量放線→導(dǎo)墻施工→地下墻成槽→清基→鋼筋籠吊放→水下砼澆注操作工藝：1．導(dǎo)墻施工（1）導(dǎo)墻的作用是作為挖槽機(jī)的導(dǎo)向，容蓄泥漿及防止地表土的坍塌。兩側(cè)墻凈距中心線與地下連續(xù)墻中心線重合。（3）導(dǎo)墻宜建在密實(shí)的黏性土地基上，如遇特殊情況應(yīng)妥善處理，導(dǎo)墻背后應(yīng)使用黏性土分層回填并夯實(shí)，以防漏漿。（5）采用預(yù)制的導(dǎo)墻時(shí)，應(yīng)確保連接部分的質(zhì)量。2）導(dǎo)墻內(nèi)壁面垂直度允許偏差為 ％。4）導(dǎo)墻頂面應(yīng)平整。通常，對(duì)于軟質(zhì)地基，宜選用抓斗式挖槽機(jī)械；對(duì)于硬質(zhì)地基，宜選用回轉(zhuǎn)式或沖擊式挖槽機(jī)械。槽段長(zhǎng)度應(yīng)根據(jù)設(shè)計(jì)要求、土層性質(zhì)、地下水情況、鋼筋籠的輕重大小、設(shè)備起吊能力、混凝土供應(yīng)能力等條件確定，一般槽段長(zhǎng)度為3～7m。挖槽時(shí)，應(yīng)加強(qiáng)觀測(cè)，確保槽位、槽深、槽寬和垂直度符合設(shè)計(jì)要求。（4）挖槽過程中，應(yīng)保持槽內(nèi)始終充滿泥漿，泥漿的使用方式，應(yīng)根據(jù)挖槽方式的不同而定，使用抓斗挖槽時(shí)，應(yīng)采用泥漿靜止方式，隨著挖槽深度的增大，不斷向槽內(nèi)補(bǔ)充新鮮泥漿，使槽壁保持穩(wěn)定；使用鉆頭或切削刀具挖槽時(shí)，應(yīng)采用泥漿循環(huán)方式，用泵把泥漿通過管道壓送到槽底，土碴隨泥漿上浮至槽頂面排出稱為正循環(huán)；泥漿自然流入槽內(nèi)，土碴被泵管抽吸到地面上稱為