【正文】 量：6，重量：6=C6：尺寸： 900mm900mm數(shù)量：6，重量：2=窗總重：++++=4. 門(mén)重計(jì)算：(1)防盜門(mén)自重：FDM1：尺寸： 1500mm2022mm數(shù)量：3，重量：3=FDM2：尺寸： 1000mm2100mm中國(guó)石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計(jì)50數(shù)量：6，重量：6=(2)木門(mén)：自重：M1：尺寸：900mm2100mm數(shù)量：18。重量：6=(3)玻璃門(mén)：自重：TLM1：尺寸：3000mm2100mm數(shù)量：6，重量：6=TLM2：尺寸：1800mm2100mm數(shù)量：6，重量：6=TLM3：尺寸：1900mm2100mm數(shù)量：6，重量：6=門(mén)總重：++++++=5. 樓板恒載、活載計(jì)算：樓板面積：(+)+3+3= m2樓梯面積: 3= 2恒載=樓板恒載+ 樓梯恒載 :++3= 活載：+ =6. 由以上計(jì)算可知，一層重力荷載代表值為 ???????活恒中國(guó)石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計(jì)51注：柱上粉刷層重力荷載而對(duì)其重力荷載的增大系數(shù) 。中國(guó)石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計(jì)52二層重力荷載代表值為 2 ???????活恒三、四層重力荷載代表值為G3=，G 4= 第五層重力荷載代表值計(jì)算及荷載匯總1. 梁重力荷載(1)較一層少了衛(wèi)生間處橫梁：6= ；(2)較一層多了水箱間處縱梁：凈跨：3500 mm，截面 240mm400mm，自重： kN/m ，數(shù)量：3，總重：3= ；梁總重：+=2. 柱重力荷載(同 2~4 層)：1248kN；3. 內(nèi)外填充墻同一層：；4. 屋頂間重力計(jì)算：(1)樓梯間柱重：表 3 屋頂樓梯間柱重力統(tǒng)計(jì)類別 計(jì)算高度(mm)截 面(mm)密 度(kN/m3)體 積(m3)數(shù) 量(根)單 重(kN)總 重(kN)2~4 層柱 3000 400400 25 18 12 216合計(jì) 216(2)樓梯間墻重：中國(guó)石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計(jì)53墻厚 240mm，計(jì)算長(zhǎng)度：5500mm， 2600mm，1500mm 計(jì)算高度3000mm，單個(gè)重：[(2+2+)3(+)]7=數(shù)量：3 總重：3=(3)門(mén)窗重門(mén)：M3：尺寸 2100mm900mm，自重 ，窗：C5 ：尺寸 1500mm900mm，自重 門(mén)窗總重：(+)3=，(4)屋頂間屋面板重：面積：3= 2，自重 ，屋面板重：= ，(5)水箱間重根據(jù)任務(wù)書(shū)按 50kN 計(jì)算，(6)屋頂間總重：G 6=216++++503=考慮頂層放大效應(yīng)后折算到第五層的重力值為： ?????????????5. 女兒墻重墻厚 240mm，計(jì)算長(zhǎng)度 160800mm，計(jì)算高度 1000mm，自重 11kN/m2，女兒墻重：11=，6. 屋面板及樓板恒載、活載計(jì)算樓板恒載、活載計(jì)算：樓板面積： m 2，樓梯面積： 2，恒載=樓板恒載+ 樓梯恒載：++3= 中國(guó)石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計(jì)54活載：+ =7. 雪載：(+)=由以上計(jì)算可知，五層重力荷載代表值為 ?????????活恒注：柱上粉刷層重力荷載而對(duì)其重力荷載的增大系數(shù) 集中于各樓層標(biāo)高處的重力荷載代表值 G i 的計(jì)算結(jié)果如下圖所示：圖 311 重力荷載代表值（單位：kN）第 4 章 水平荷載計(jì)算 風(fēng)荷載計(jì)算 橫向風(fēng)荷載的標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算垂直作用在建筑物表面的風(fēng)荷載按下式計(jì)算：中國(guó)石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計(jì)55 (41)??/2ijzsokwhB????式中： —風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m 2)； —高度 z 處的風(fēng)振系數(shù)；z—風(fēng)荷載體型系數(shù)；s—風(fēng)壓高度變化系數(shù)；z?—基本風(fēng)壓 (kN/m2)；ow—下層柱高；ih—上層柱高，對(duì)頂層取女兒墻高度的兩倍；j—計(jì)算單元迎風(fēng)面的高度， =。 ow則風(fēng)壓高度變化系數(shù) 由《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 確定z?橫向風(fēng)荷載的標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算如表 41 所示：表 41 值計(jì)算表k離地高度z/m zz?so/(kN/m2)ih/mj/mkw/kN 中國(guó)石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計(jì)56圖 41 風(fēng)荷載示意圖 風(fēng)荷載作用下的位移驗(yàn)算側(cè)移剛度計(jì)算見(jiàn) ；位移計(jì)算時(shí)各荷載均采用標(biāo)準(zhǔn)值水平荷載作用下框架的側(cè)移可按下式計(jì)算： (42)jjiVuD???式中 Vj—第 j 層的總剪力標(biāo)準(zhǔn)值；—第 j 層所有柱的抗側(cè)剛度之和；iD—第 j 的層間位移。本框架的層間最大位移與層高之比在底層，值為 1/51341/550，滿足要求。 y1 為上下層梁線剛度變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值， yy 3 為上下層柱高度變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值， y 框架柱的反彎點(diǎn)高度比。， (46)/iiijjVD???， (47)??1cMyh?上 (48)i下邊柱： (49)1bccjj jM?下總 上層號(hào) kw/kNjV/kND?/(kN/m)ju?/m/jh5 40320 1/238094 40320 1/112363 40320 1/75382 40320 1/56601 40280 1/5134中國(guó)石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計(jì)58中柱： (410)??1+bcjbj cjiMM??左 下左 上 右左 (411)cjj cjbi右 下右 上右左 (412)()ibkNV??右左 (413)/bl??右左表 43 B、G 柱彎矩計(jì)算表` hi/m Mb 總/kN K Vj/kN ∑Dij Di/(kN/m) Di/∑Dij Vi y yh/m Mc 上/kN Mc 下/kN Mb 總/kN5 40320 5960 4 40320 5960 3 40320 5960 2 40320 5960 1 40280 8020 表 44 C 柱彎矩計(jì)算表層號(hào)hi/m KVj/kN ∑DijDi/(kN/m) Di/∑Dij Vi yyh/mMc 上/kNMc 下/kNMb 左/kNMb 右/kN5 40320 14200 4 40320 14200 3 40320 14200 2 40320 14200 1 40280 12120 表 45 E 柱彎矩計(jì)算表層號(hào)hi/m KVj/kN ∑DijDi/(kN/m) Di/∑Dij Vi yyh/mMc 上/kNMc 下/kNMb 左/kNMb 右/kN5 40320 14200 4 40320 14200 中國(guó)石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計(jì)593 40320 14200 2 40320 14200 1 40280 12120 表 46 風(fēng)載作用下柱端剪力和軸力計(jì)算表BC，EG 梁剪力計(jì)算 CE 梁剪力計(jì)算 B,G 柱軸力 C,E 柱軸力層號(hào) M1 M2 l VB,G M3 M4 l VC,E NB,G VB,GVC,E NC,E5 4 3 2 1 表 47 風(fēng)荷載作用下梁端彎矩轉(zhuǎn)換層號(hào) 截面位置 M 軸/kNmBC 左 BC 右 CE 左 BC 左 BC 右 CE 左 BC 左 BC 右 CE 左 BC 左 BC 右 CE 左 BC 左 BC 右 CE 左 中國(guó)石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計(jì)60圖 42 風(fēng)荷載作用下框架的彎矩剪力及軸力圖 地震荷載計(jì)算 橫向自振周期的計(jì)算 橫向自振周期的計(jì)算采用結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想位移法。ψT 結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，取 。 (△u)i 為第 i 層的層間側(cè)移。 s 為同層內(nèi)框架柱的總數(shù)。表 47 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算層次 Gi(kN) ∑Gi(kN) ∑Di(kN/m) △ui(m) ui(m)5 1048300 4 1048300 3 1048300 2 1048300 1 1047300 ????? 水平地震作用及樓層地震剪力的計(jì)算本結(jié)構(gòu)高度不超過(guò) 40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計(jì)算水平地震作用，即：結(jié)構(gòu)等效總重力荷載代表值 Geq?????計(jì)算水平地震影響系數(shù) α1查表得三類場(chǎng)地近震特征周期值 Tg=。各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用按下式計(jì)算： (417)??/iiEkiHF?地震作用下各樓層水平地震層間剪力 Vi 為 (418)(12)iiVn??， ，計(jì)算過(guò)程如下表：表 47 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算表層次 Hi(m) Gi(kN) GiHi(kN計(jì)算過(guò)程如下表：表 4－8 橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算層次 Vi(kN) ∑D i(kN/m) △ui (m) hi(m) θe=(△u)i /hi5 1048300 1/25424 1048300 1/16853 1048300 1/13452 1048300 1/11811 1047300 1/1259由此可見(jiàn)，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層，1/11811/550，滿足規(guī)范要求。中國(guó)石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計(jì)64 水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算計(jì)算 11 號(hào)軸線橫向框架的內(nèi)力：梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按以下公式計(jì)算：， (421)1/iiiVD??? (422)cMyh下， (423)??1i?上邊柱： (424 )1bccjj jM?下總 上中柱： (425)?1+bjj cji??左 下左 上 右左 (426)?cjbj cjbi右 下右 上右左 (427) ()/Vl右左 (428) ibkN???右左具體計(jì)算過(guò)程見(jiàn)下表：表 49 各層柱端彎矩及剪力計(jì)算 (B、G 柱)層號(hào)hi(m)Vi(kN)∑Di(N/mm)Di1(N/mm) Di1/∑DiVi1(kN) yMc 上(kNm)Mb 總/kN5 1048300 5960 4 1048300 5960 3 1048300 5960 2 1048300 5960 1 1047300 8020 表 410 C 柱端彎矩及剪力計(jì)算層號(hào)hi(m)Vi(kN)∑Di(N/mm)Di1(N/mm) Di1/∑DiVi1(kN) yMc 上(kNm)Mb 左/kNMb 右/kN5 1048300 14200 4 1048300 14200 3 1048300 14200 2 1048300 14200 1 1047300 121