正丁醇脫水化工工藝設(shè)計(jì)-閱讀頁
2025-07-09 03:33本頁面
【正文】 均摩爾質(zhì)量MV精1 = kg/kmolML精1 = kg/kmol提餾段平均摩爾質(zhì)量MV提1 = = kg/kmolML提1 = = kg/kmolⅡ塔 塔頂平均摩爾質(zhì)量 MVD2 = + () 18 = kg/kmolMLD2 = + () 18 = kg/kmol進(jìn)料板平均摩爾質(zhì)量 MVD2 = + () 18 = kg/kmolMLD2 = + () 18 = kg/kmol塔釜平均摩爾質(zhì)量 MVD2 = + () 18 = MLD2 = + () 18 = kg/kmol精餾段平均摩爾質(zhì)量MV精2 =ML精2 = kg/kmol提餾段平均摩爾質(zhì)量MV提2 = = kg/kmolML提2 = = kg/kmol④ 平均密度計(jì)算Ⅰ塔 氣相密度 精餾段 ρV精1 = = = kg/m3 提餾段 ρV提1 = = = kg/m3液相平均密度塔頂液相密度 ρLD1 = kg/m3進(jìn)料板液相密度 ρLF1 = kg/m3塔釜液相密度 ρL W1 = kg/m3精餾段液相平均密度 ρL精1 = kg/m3提餾段液相平均密度 ρL提1 = = kg/m3Ⅱ塔 氣相密度 精餾段 ρV精2 = = = kg/m3 提餾段 ρV提2 = = = kg/m3液相平均密度塔頂液相密度 ρLD2 = 進(jìn)料板液相密度 ρLF1 = 塔釜液相密度 ρL W1 = kg/m3精餾段液相平均密度 ρL精2 = kg/m3提餾段液相平均密度 ρL提2 = = kg/m3⑤ 液體表面張力Ⅰ塔 塔頂液相表面張力 σLD1 = mN/m 進(jìn)料板液相表面張力 σLF1 = 塔釜液相表面張力 σLW1 = 精餾段液相平均表面張力 σL精1 = mN/m提餾段液相平均表面張力 σL提1 = = mN/mⅡ塔 塔頂液相表面張力 σLD2 = mN/m 進(jìn)料板液相表面張力 σLF2 = mN/m 塔釜液相表面張力 σLW2 = mN/m 精餾段液相平均表面張力 σL精2 = mN/m提餾段液相平均表面張力 σL提2 = = mN/m⑥ 液體平均粘度Ⅰ塔 塔頂液相粘度 μLD1 = mPas塔釜液相粘度 μLW1 = mPas提餾段液相平均粘度 μL提1 = = mPas 進(jìn)料板液相粘度 μLF2 = mPas精餾段液相平均粘度 μL精2 = mPas（1） 塔徑的計(jì)算Ⅰ塔精餾段的氣、液相體積流率為：V = (R+1)D = = kmol/hL = RD = = kmol/hVs = = = m3/sLs = = = 103 m3/s由《化工原理》下冊(cè) 式1029umax = C== ，則空塔氣速為：U= = = m/sD=按標(biāo)準(zhǔn)塔徑圓整后為：D = m塔截面積：AT = = m2u =Ⅱ塔 按Ⅰ塔的塔徑計(jì)算方法得出Ⅱ塔圓整后的塔徑：D = m根據(jù)塔徑選取板間距HT = m（2） 精餾塔有效高度的計(jì)算Ⅰ塔提餾段有效高度為： ，故精餾塔的有效高度為： Ⅱ塔提餾段有效高度為： ，故精餾塔的有效高度為： （1） 溢流裝置計(jì)算 因塔徑D = m ，科選用單溢流弓形降液管，采用凹形受液盤。 驗(yàn)算液體正在降液管中停留時(shí)間，即：故設(shè)計(jì)合理④ 降液管底隙高度由《化工原理課程設(shè)計(jì)》式314選用凹形受液盤，深度（2） 塔板布置① 塔板的分塊因D = m，故塔板不分塊② 邊緣區(qū)寬度確定取WS = W’S = m WC = m③ 開孔面積計(jì)算 開孔面積按《化工原理》下冊(cè) 式1034，即：其中故 = ④ 篩孔算及其排列本設(shè)計(jì)任務(wù)中的物系無腐蝕性，可選用δ= 3mm碳鋼板，取篩孔的直徑d0 =15 mm。[M].:化學(xué)工業(yè)出版社:1996[2]化學(xué)工業(yè)出版社:1989.[3]:[M].:1977.[18] .[19] 、化學(xué)工程師手冊(cè)[M]..[20] 劉光啟、[M].化學(xué)工業(yè)出版社，.[21]張維凡,[M]..第 22 頁 共 22
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