正丁醇脫水化工工藝設計(存儲版)
【正文】 4H9OH =74 kg/kmolXF = XD = XW = 256PPM物料衡算：F=D+W對正丁醇物料衡算：F XF =D XD +W XWF=D=W=熱量衡算 原料熱量衡算查Aspen物性數(shù)據(jù)庫的t = 40 ℃ 水和正丁醇定壓比熱容：Cp水 = kJ/kmol得出理論板數(shù)：Ⅰ塔 總理論板數(shù) NT =7(包括再沸器) NF = 1 Ⅱ塔 總理論板數(shù) NT =5(包括再沸器) NF =1③ 實際板數(shù)的求取全塔效率為50%Ⅰ塔 提餾段實際板數(shù) N提 =7/ =14Ⅱ塔 提餾段實際板數(shù) N提 = 5/ =10 (2)精餾塔的工藝條件及相關物性數(shù)據(jù)的計算① 操作壓力計算Ⅰ塔 塔頂操作壓力 PD1 = kPa 進料板壓力 PF1 = 塔釜操作壓力 PW1 = kPa 精餾段操作壓力 P精1 = kPa 提餾段操作壓力 P提1=Ⅱ塔 塔頂操作壓力 PD2 = kPa 進料板壓力 PF2 = kPa 塔釜操作壓力 PW2 = 精餾段操作壓力 P精2 = kPa 提餾段操作壓力 P提2= kPa② 操作溫度計算Ⅰ塔 塔頂溫度 tD1 = K 進料板溫度 tF1 = K 塔釜溫度 tW1 = K 精餾段平均溫度 t精1 = K 提餾段平均溫度 t提1= Ⅱ塔 塔頂溫度 tD2 = K 進料板溫度 tF2 = K 塔釜溫度 tW2 = K 精餾段平均溫度 t精2 = K 提餾段平均溫度 t提2= ③ 平均摩爾質(zhì)量計算Ⅰ塔 塔頂平均摩爾質(zhì)量 MVD1 = + () 18 = kg/kmolMLD1 = + () 18 = kg/kmol進料板平均摩爾質(zhì)量MVF1 = + () 18 = kg/kmol MLF1 = + () 18 = kg/kmol塔釜平均摩爾質(zhì)量 MVD1 = + () 18 = kg/kmolMLD1 = + () 18 = kg/kmol精餾段平均摩爾質(zhì)量MV精1 = kg/kmolML精1 = kg/kmol提餾段平均摩爾質(zhì)量MV提1 = = kg/kmolML提1 = = kg/kmolⅡ塔 塔頂平均摩爾質(zhì)量 MVD2 = + () 18 = kg/kmolMLD2 = + () 18 = kg/kmol進料板平均摩爾質(zhì)量 MVD2 = + () 18 = kg/kmolMLD2 = + () 18 = kg/kmol塔釜平均摩爾質(zhì)量 MVD2 = + () 18 = MLD2 = + () 18 = kg/kmol精餾段平均摩爾質(zhì)量MV精2 =ML精2 = kg/kmol提餾段平均摩爾質(zhì)量MV提2 = = kg/kmolML提2 = = kg/kmol④ 平均密度計算Ⅰ塔 氣相密度 精餾段 ρV精1 = = = kg/m3 提餾段 ρV提1 = = = kg/m3液相平均密度塔頂液相密度 ρLD1 = kg/m3進料板液相密度 ρLF1 = kg/m3塔釜液相密度 ρL W1 = kg/m3精餾段液相平均密度 ρL精1 = kg/m3提餾段液相平均密度 ρL提1 = = kg/m3Ⅱ塔 氣相密度 精餾段 ρV精2 = = = kg/m3 提餾段 ρV提2 = = = kg/m3液相平均密度塔頂液相密度 ρLD2 = 進料板液相密度 ρLF1 = 塔釜液相密度 ρL W1 = kg/m3精餾段液相平均密度 ρL精2 = kg/m3提餾段液相平均密度 ρL提2 = = kg/m3⑤ 液體表面張力Ⅰ塔 塔頂液相表面張力 σLD1 = mN/m 進料板液相表面張力 σLF1 = 塔釜液相表面張力 σLW1 = 精餾段液相平均表面張力 σL精1 = mN/m提餾段液相平均表面張力 σL提1 = = mN/mⅡ塔 塔頂液相表面張力 σLD2 = mN/m
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