325ta型雙梁門式起重機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文-閱讀頁
2025-07-08 06:51本頁面
【正文】 Y = ==（6）整體穩(wěn)定性計(jì)算對(duì)于剛性支腿σ=N剛/ФA +M剛XX/W剛XX+M剛YY/W剛YY==≤[σ]=175 MPa對(duì)于柔性腿σ=N柔/ФA +M柔XX/W柔X X+M柔YY/W柔YY==≤[σ]=175 MPa故剛性支腿柔性支腿整體穩(wěn)定性皆滿足要求。由于A型龍門起重機(jī)支腿受偏心壓力，故對(duì)于箱型截面支腿，其腹板的計(jì)算高度與厚度之比和箱型截面兩腹板間的翼緣板寬度與其厚度之比應(yīng)滿足下式b0/δ1≤100及c0/δ2≤100 （1）剛性腿 式中，由==。同理，腹板厚度δ2 =8mm,寬度c0 =，c0/δ2=，故腹板間需要加3條縱向加勁肋。100=100=，由于翼緣板厚度δ1=8mm ，寬度b0=952mm ，b0/δ1= =119，故翼緣板見需加3條縱向加勁肋。（3）支腿加勁肋尺寸剛性支腿腹板加勁肋，采用矩形加勁肋，應(yīng)滿足如下條件：外伸寬度bs≥b/30+40=936/30+40=厚度 δs≥bs/=936/30=由于單側(cè)布置，故bs==,則δs 取為8mm。翼緣板加勁肋所需慣性矩[I縱]≥ = = 104 mm4故采用∠30303，其計(jì)算慣性矩I縱= Ay2+ Ix =()2 += [I縱]=104 mm4 ,滿足要求。翼緣板加勁肋所需慣性矩[I縱]≥ = = 105 mm4故采用∠30304，其計(jì)算慣性矩I縱= Ay2+ Ix =()2 += [I縱]=104 mm4,滿足要求。橫向加勁板的間距通常取為（～3）b0（或c0）=1660～2000mm，如圖所示，取其間距為1600mm。 第五章 門形架（馬鞍）計(jì)算一、門形架截面尺寸及參數(shù)計(jì)算 圖22 門形架尺寸 圖23 門架橫截面尺寸A門=2（101000+10738）=34760mm2 。I門=1/1221010003+724104762 =1010 mm4 .二、載荷及內(nèi)力計(jì)算支腿平面內(nèi)，門形架、CD軸向力NCD及C點(diǎn)危險(xiǎn)截面彎矩MC計(jì)算，簡(jiǎn)圖如圖22所示 圖24剛性支腿平面內(nèi)工作風(fēng)載和大車制動(dòng)慣性力作用與門形架CD軸向力NCD計(jì)算NCD=H剛+X剛－P總后=+－=H總后= = =P總后=P門后+P小車后+P梁后+P剛腿后=+++=；同理H總前= = =P總前=P門前+P小車前+P梁前+P剛腿前=+++=H剛===剛性支腿平面內(nèi)工作風(fēng)載和大車制動(dòng)慣性力作用下門形架C點(diǎn)彎矩計(jì)算MC=H剛h1+X剛（h5+h2）+G剛腿l2－(V剛+N剛+R剛)l1－V剛l3－P總后（h－H總后）= +（+）+－－－（－）=mH’總后= = =P’總后=P門后+P小車后+P梁后+P柔腿后==剛性支腿平面內(nèi)非工作風(fēng)載作用下門形架CD軸向力NCD非計(jì)算H總前非= = =P總前=P門前+P小車前+P梁前+P剛腿前= =H總后非= = =P總后非=P門后+P小車后+P梁后+P柔腿后==（1）剛性腿支承反力R非與支承水平力H非計(jì)算 圖25R非=== KNH非===（2）水平靜不定里X非計(jì)算X非===V空===從而得出NCD非=H非+X非－P總后非 =+－=剛性支腿平面內(nèi)非工作風(fēng)載作用下門形架C點(diǎn)彎矩MC非計(jì)算MC非=H非h1+X非（h1－h(huán)3）+G剛腿l2－(V空+N剛+R非)l1－P總后非H總后非－（V空+N自剛）l3= +（－）+－(++) －－（ +）= KNm三、門形架強(qiáng)度計(jì)算 剛性支腿平面內(nèi)工作狀態(tài)強(qiáng)度剛剛 = ==[]=175 MPa柔性支腿平面內(nèi)工作狀態(tài)強(qiáng)度柔柔 = ==[]=175 MPa剛性支腿平面內(nèi)非工作狀態(tài)強(qiáng)度剛非剛非 = ==[]=175 MPa柔性支腿平面內(nèi)非工作狀態(tài)強(qiáng)度剛非柔非 = ==[]=175 MPa綜上所述，門架的強(qiáng)度足夠，滿足工作狀態(tài)和非工作狀態(tài)的使用要求。下橫梁承受支腿傳來的垂直力和水平力（通過下法蘭）以及自重和壓重。則車輪許用輪壓P許用=240KN。 下橫梁在支腿法蘭座面和跨中截面都產(chǎn)生彎矩，后者較大?？缰杏芍人搅?duì)下橫梁引起的反向力矩將起減載作用，下圖為計(jì)算簡(jiǎn)圖 圖27一、下橫梁截面尺寸及參數(shù)計(jì)算截面參數(shù)計(jì)算跨中截面面積A=28 (600+784)=22144mm2 。m二、下橫梁強(qiáng)度計(jì)算 == = =[]=175 MPa,故強(qiáng)度滿足條件。m。局部穩(wěn)定性 翼緣板 b/σ0=544/8=68≤60，故上翼緣板需加以縱向加勁肋；腹板 h/σ=784/8=9880且小于160，故腹板間需要加橫向加勁肋。翼緣板加勁肋尺寸 其慣性矩應(yīng)滿足[I縱]≥ = = cm4故采用∠63634，其計(jì)算慣性矩I縱= Ay2+ Ix = += [I縱]= cm4（滿足要求）。主梁跨中央上拱度可取S/1000=40000/1000=40mm。 剛性腿側(cè)懸臂端的翹度取為/350=10000/350=。 圖28斜拉桿與主梁的夾角θ越小越好（沿主梁方向軸向力變?。?，θ一般取20ο ～45ο ，拉桿一邊鉸接一邊固定，取θ=25ο 。所以將其截為L(zhǎng)1‘=31m ，L2‘=30 m。主梁連接時(shí)必須在上下翼緣板以及主腹板（上下兩側(cè)）以及內(nèi)外兩側(cè)—腹板貼上一塊板，用來連接兩個(gè)斷開主梁螺栓孔用。二、剛性支腿與主梁聯(lián)接處螺栓強(qiáng)度計(jì)算 圖31 剛性支腿與主梁聯(lián)接圖已知：剛性支腿軸向力NⅠ－Ⅰ=；剛性支腿平面內(nèi)彎矩MB=門架平面內(nèi)剛性支腿承受彎矩MB=；剛性支腿平面內(nèi)剪力QⅠ－Ⅰ=H剛+X剛－P總后=+－=；門架平面內(nèi)剛性支腿軸向壓力N制=；門架平面內(nèi)剛性支腿承受剪力QⅠ－Ⅰ = T制/2=。A栓===則螺栓所受軸向拉力在剪力作用下，一個(gè)螺栓受到的作用力則單個(gè)螺栓剪應(yīng)力總折算應(yīng)力σ總剛===≤[σ]=175MPa三、柔性支腿與主梁聯(lián)接處螺栓強(qiáng)度計(jì)算 圖32 柔性支腿與主梁聯(lián)接圖已知：柔性支腿軸向力NⅠ’－Ⅰ’ =；柔性支腿平面內(nèi)彎矩M’ B=柔性支腿平面內(nèi)剪力QⅠ’－Ⅰ’ =H柔+X柔=+=；（1）P’Ⅰmax= ==式中，=190cm, =95cm； =81902+2（+252++…+） =106cm2 ；同樣使用d=32mm的高強(qiáng)度螺栓，共有n=70個(gè)螺栓?？蛰d起重機(jī)沿軌道方向起制動(dòng)時(shí)的載重穩(wěn)定性安全系數(shù)驗(yàn)算，如圖33所示圖33 ≥故滿足空載起重機(jī)沿軌道方向起制動(dòng)時(shí)的載重穩(wěn)定性安全系數(shù)驗(yàn)算。m。二、起重機(jī)滿載時(shí)垂直于大車運(yùn)行軌道方向的載重穩(wěn)定性安全系數(shù)驗(yàn)算，如下圖圖34 ≥故起重機(jī)滿載時(shí)垂直于大車運(yùn)行軌道方向的載重穩(wěn)定性安全系數(shù)驗(yàn)算滿足要求。m。三、自重穩(wěn)定性安全系數(shù)驗(yàn)算，如圖35所示圖35 =≥，故自重穩(wěn)定性同樣滿足要求。通過本次設(shè)計(jì)，我對(duì)門式起重機(jī)金屬結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)步驟、內(nèi)容和方法有了初步的了解和掌握。由于此次設(shè)計(jì)的內(nèi)容為A6級(jí)雙梁A型門式起重機(jī)（偏軌），結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，特別是支腿、馬鞍部分，設(shè)計(jì)難度比較大。畢業(yè)設(shè)計(jì)要求我們把大學(xué)所學(xué)相關(guān)知識(shí)綜合運(yùn)用在一起，既要查閱圖冊(cè)、手冊(cè)還有新國(guó)標(biāo)，還要兼顧在實(shí)習(xí)中遇到的一些實(shí)際問題，畢業(yè)設(shè)計(jì)是大學(xué)四年對(duì)我們的最后一次能力和毅力的考驗(yàn)，也是畢業(yè)生走向工作崗位之前的最后一次練兵，必須保證質(zhì)量和在規(guī)定的時(shí)間內(nèi)完成。同時(shí)感謝在百忙之中蒞臨答辯的各位老師!老師們辛苦了！69
醫(yī)療健康相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號(hào)-1