【正文】 77二級減速溫水量Djw2kg/h先假定后校核1000078附加過熱器焓增量kj/kg∑QfjBj/(DDjwlDjw2)79飽和蒸汽焓hbqkj/kg查蒸汽特性表80包覆出口蒸汽焓hdgkj/kg81包覆出口蒸汽溫度tdg℃82前后總屏焓增量△hqpQqpBj/(DDjwlDjw2)83前屏出口蒸汽焓hhpkj/kghbf+△hp84前屏出口蒸汽溫度thp℃查蒸汽特性表85爐膛出口煙溫校核△tl℃符合標準34 后屏過熱器的結構尺寸計算序號名稱符號單位計算公式數(shù)據(jù)來源數(shù)值1管徑及壁厚dδmm選用4252屏片數(shù)z1片順流順列173單片屏管子根數(shù)n1根設計204屏的深度cm據(jù)圖5屏的平均高度hpjm據(jù)圖96橫向節(jié)距s1mm設計取用6507比值s1/d　s1/d 8縱向平均節(jié)距S2pjmm519比值s2pj/d　s2pj/d 10屏的角系數(shù)xhp　查附錄得 11屏區(qū)接受爐膛熱輻射面積Apqfm178。13屏的計算對流受熱面積Apjsm178。據(jù)圖 15屏區(qū)兩側水冷壁受熱面積Acqm178。Ald+Acq 17屏接受爐膛熱輻射面積Apfm178。Apqf*Ald/（Apjs+Apfj） 19水冷壁附加受熱面輻射面積Apfjfslbm178。 21煙氣出屏流通截面積Ap〞m178。2ApˊAp〞/ (Apˊ+Ap〞) 23蒸汽流通截面積Am178。n1z1/4 24蒸汽質量流速ρωKg/(m178。s)(DDjw2)/(3600A) 25煙氣輻射層有效厚度Sm(1/hpj+1/s1+1/c) 后屏過熱器熱力計算名稱符號單位計算公式或來源數(shù)值1煙氣進屏溫度θpˊ℃θpˊ=θl〞11342煙氣進屏焓HpˊKj/KgHpˊ=Hl〞3煙氣出屏溫度θp〞℃假定9704煙氣出屏焓Hp〞Kj/Kg查焓溫表5煙氣平均溫度θpj℃（θpˊ+θp〞）/210526屏區(qū)附加受熱面對流吸熱量QpfjdKj/Kg1227屏的對流吸熱量QpdKj/Kgψ（HpˊHp〞）Qpfjd8屏入口吸收的爐膛輻射熱量QpˊfKj/KgQpˊf=Qhp 9三原子氣體輻射減弱系數(shù)Ky1/（mMpa）Ky*rn11灰粒的輻射減弱系數(shù)Kh1/（mdh178。Mpa）Khμh14煙氣流的輻射減弱系數(shù)K1/（m+1）^18修正系數(shù)ζr　按煤種選取19屏出口面積Ap〞fm178。/Kg查蒸汽特性表32屏內蒸汽平均流速ωm/s（DDjw）υpj/（3600Apj）33管壁對蒸汽的放熱系數(shù)a2W/（m178。℃）查附錄圖IX490234屏間煙氣平均流速ωym/sBjVy（θpj+273）/（273*3600Apj）35煙氣側對流放熱系數(shù)adW/（m178?！妫┎楦戒泩DXI4536灰污系數(shù)ε（m178?！妫?W查附錄表VII37管壁灰污層溫度thb℃tpj+（ε+1/a2）BjQp/（Apjs*）38輻射放熱系數(shù)afW/（m178。℃）查附錄圖XV得a0，af=aa015139利用系數(shù)ξ　查附錄圖XIV40煙氣對管壁的放熱系數(shù)a1W/（m178?！妫│危╝dπd/（2s2xhp）+af）41對流傳熱系數(shù)kW/（m178?！妫゛1/（1+（1+Qpf/Qpd）（ε+1/a2）a1）42較大溫差ΔtD℃θpˊtpˊ75043較小溫差Δtx℃θp〞tp〞44平均溫差Δt℃721/508=45屏對流傳熱量QpcrKJ/Kg46誤差ΔQ％（QpdQpcr）/Qpd*10047屏區(qū)兩側水冷壁水溫tbs℃查蒸汽特性表 34548平均傳熱溫差Δt℃θpjtpj70749屏區(qū)兩側水冷壁對流吸熱量QpcdKJ/Kg50誤差ΔQ％（QpfjslbQpcd）/Qpfjslb*10051屏區(qū)爐頂進口汽焓hpldˊKJ/Kghbq〞+QldBj/（DDjw）52屏區(qū)爐頂進口氣溫tpldˊ℃查蒸汽特性表34753屏區(qū)爐頂蒸汽焓增量ΔhpldKJ/KgBj（Qpfjfld+Qpfjld）/（DDjw）/100054屏區(qū)爐頂出口汽焓hpld〞KJ/Kghp（ld）ˊ+Δhp（ld）55屏區(qū)爐頂出口氣溫tp（ld）〞℃查蒸汽特性表56平均傳熱溫差Δt℃θpj（tp（ld）ˊ+tp（ld）〞）/257屏區(qū)爐頂對流吸熱量Qp（ld）dKJ/Kg（ld）Δt/Bj58誤差ΔQ％（QpfjldQp（ld）d）/Qpfjld*10035中原工學院本科畢業(yè)論文 5 受熱面的設計及計算5 受熱面的設計及計算 高溫對流過熱器 高溫對流過熱器的結構設計對流過熱器一般布置在折焰角上方或水平煙道中，其熱力計算在爐膛或屏式過熱器之后進行。對流過熱器結構設計：高溫對流過熱器的結構設計過程如下：（1）由蒸汽進口焓和蒸汽出口焓計算出工質總吸熱量，之后算出對流傳熱量；（2）根據(jù)第一步的結果，算出煙氣出口焓，查表的出口煙溫，然后算出溫壓，選取傳熱系數(shù)，計算對流受熱面積；（3）根據(jù)選定的質量流速，由公式 計算出蒸汽流通面積；（4）選定管子的管徑及壁厚，計算出每根管子的截面積A1,管子總根數(shù)n=A/A1,選取橫向節(jié)距，算出管排數(shù)、每排管子根數(shù)，選取彎曲半徑，算出縱向平均節(jié)距。BjQgrd/（kΔt）19蒸汽質量流速ρωKg/（m178。s）按表選取70020蒸汽流通截面積Am178。178。πdlpjn1z132誤差ΔA％（AgrbzAgrjs）/Agrbz100(2)對流過熱器結構尺寸計算 高溫過熱器結構尺寸計算序號名稱符號單位計算公式或來源數(shù)值1管徑及壁厚dδmm有結構設計知382橫向節(jié)距s1mm有結構設計知903縱向平均節(jié)距s2pjmm有結構設計知4每排管子根數(shù)n1根有結構設計知45管子排數(shù)布置z1排順流順列1156蒸汽流通面積Am178。n1z17煙氣進口流通面積Aˊm178。按圖計算9煙氣平均流通面積Apjm178。（4s1s2/（πd178。πdlpjn1z112爐頂附加受熱面積Afjldm178。據(jù)圖 高溫過熱器的熱力計算序號名 稱符號單 位計算公式或數(shù)據(jù)來源結果1煙氣進口溫度℃9702煙氣進口焓3蒸汽進口焓4蒸汽進口溫度℃查蒸汽特性表5蒸汽出口溫度℃已知5406蒸汽出口焓查蒸汽特性表7過熱器吸熱量8爐頂附加受熱面吸熱量假定439水冷壁附加受熱面吸熱量假定10爐膛及后屏，對流過熱器輻射熱量由后屏熱力計算得11爐頂吸收輻射熱量12水冷壁吸收輻射熱量13過熱器吸收輻射熱量14過熱器對流吸熱量15煙氣出口焓16煙氣出口溫度℃查焓溫表95017煙氣平均溫度℃96018蒸汽平均溫度℃19煙氣流速20煙氣側對流放熱系數(shù)查文獻7821蒸汽平均比容查蒸汽特性表，p=17Mpa,t=℃22蒸汽平均流速23灰污系數(shù)查文獻24蒸汽側放熱系數(shù)查文獻310025管壁灰污層溫度℃26乘積27三原子氣體輻射減弱系數(shù)28乘積29灰粒的輻射減弱系數(shù)30乘積31氣流輻射減弱系數(shù)32乘積33煙氣黑度34煙氣側輻射放熱系數(shù)查文獻35利用系數(shù)查文獻136煙氣側放熱系數(shù)37熱有效系數(shù)查文獻38傳熱系數(shù)39較小溫差℃41040較大溫差℃41平均溫差℃42對流傳熱量43誤差％44兩側水冷壁工質溫度℃查蒸汽特性表，P=14Mpa下的飽和溫度34545平均傳熱溫差℃61546兩側水冷壁對流吸熱量47誤差％48爐頂過熱器進口汽焓49爐頂過熱器進口汽溫℃50爐頂過熱器蒸汽焓增量51爐頂過熱器出口汽焓查蒸汽特性表52爐頂過熱器出口汽溫℃53平均溫差℃54爐頂過熱器對流吸熱量55誤差％ 高溫再熱器設計和熱力計算(1)高溫再熱器結構設計再熱器設計的要求：，要求再熱器出口汽溫仍維持原定的溫度；％；，對再熱器進行保護；，在再熱器的進口管道上一般裝有事故噴水減溫器。（2） 已知高溫再熱器出口煙溫、低再對流傳熱量，假定爐頂包覆吸熱量，計算出出口煙溫。（4） 選定管徑及壁厚，計算出每根管子的截面積、管子總根數(shù)，選取橫向節(jié)距，算出管子排數(shù)、每排管子根數(shù)，選取彎曲半徑，計算縱向平均節(jié)距。?求出煙氣和工質的平均溫度，查出各放熱系數(shù)，計算出傳熱系數(shù)，根據(jù)傳熱方程 計算對流吸熱量。2%。其結構設計過程如下：已知蒸汽進、出口壓力、溫度、蒸汽流量，計算出低溫過熱器對流吸熱量。計算出煙氣和工質的平均溫度，選定傳熱系數(shù)，計算出對流受熱面積。 低溫過熱器結構尺寸 低溫過熱器結構尺寸序號名 稱符 號單 位公 式結 果1布置 順列，逆流2管子尺寸423橫向排數(shù)1254縱向排數(shù)225橫向節(jié)距1006橫向節(jié)距比 7縱向節(jié)距708縱向節(jié)距比 9煙氣流通面積(80)10蒸汽流通面積11低溫過熱器受熱面積12低溫過熱器前氣室深度13低溫過熱器前管束深度14煙氣有效輻射層厚度 低溫過熱器熱力計算已知進口煙氣溫度、進口蒸汽溫度，假設出口煙氣溫度，計算出低溫對流過熱器對流吸熱量、出口蒸汽溫度。判斷對流傳熱量計算誤差是否＜2%，若是則計算低溫過熱器出口減溫后蒸汽溫度，并判斷屏入口汽溫的誤差是否＜1℃。鍋爐采用省煤器后，會帶來一下好處：（1）節(jié)省燃料。在鍋爐尾部裝設省煤器后，利用給水吸收煙氣熱量，可降低排煙溫度，減少排煙熱損失，提高鍋爐效率，因而節(jié)省燃料。由于采用省煤器，提高了進入汽包的給水溫度，減少了汽包壁與進水之間的溫度差，也就減少了因溫差而引起的熱應力。延長了使用壽命。由于給水進入蒸發(fā)受熱面之前，現(xiàn)在省煤器中加熱，這樣減少了水在蒸發(fā)受熱面中的吸熱量。省煤器按使用材料可分為鑄鐵省煤器和鋼管省煤器。目前大中容量鍋爐廣泛采用光管省煤器，其優(yōu)點是強度高，能承受沖擊，工作可靠，同時傳熱性能好，重量輕，體積小，價格低廉。省煤器按出口水溫可分為沸騰式省煤器