【文章內容簡介】 )808前后側墻水冷壁角系數xm2膜式水冷壁選取19爐頂角系數xld　查附錄三圖Ⅰ(a)4 s/d=80/42=, e=010前屏角系數xqpm2查附錄三圖Ⅰ(a)5 s/d=46/42=11爐膛出口煙窗處角系數xchm2選取112整個爐膛的平均角系數m213屏區(qū)的側墻面積Apq,cm2據附圖14屏區(qū)的爐頂面積Apq,ldm2據附圖15屏區(qū)的爐墻面積Apqm2Ａpq,c+Apq,ld16爐膛自由容積的水冷壁面積Azym217爐膛容積Vlm3Aca18前屏占據容積Vpm3據附圖19爐膛的自由容積Vzym3VlVp20前屏區(qū)與爐膛的水平分割面積Af,shm2據附圖21前屏區(qū)與爐膛的垂直分割面積Af,chm2據附圖22自由容積的輻射層有效厚度Szym23前屏間容積的輻射層有效厚度Spqm24爐膛的輻射層有效厚度Sm25燃燒器中心線的高度hrm據附圖．26爐膛高度Hlm出口煙窗線—冷灰斗1/2線27燃燒器相對高度hr/Hl　hr/hl28火焰中心相對高度xlhr/Hl+△x，△x按附錄二表Ⅲ查得等于0 前屏式過熱器結構尺寸計算序號名稱符號單位計算公式或數據來源數值1管徑及壁厚dδmm由結構面設計4252單片管子根數n1根由結構面設計283前屏片數z1片由結構面設計64蒸汽流通截面積Am2 dn為管了內徑5蒸汽質量流速ρwkg/(m2s)(DDjw)/(3600A)6前屏蒸汽平均比容Vpjm3/kg查蒸汽特性表7蒸汽流速wm/sρwυpj8前屏輻射受熱面積Aqpm2Aqp=2z1*bqp*hqp*xqp 爐膛熱力計算 爐膛出口煙溫的選擇爐膛出口煙氣溫度，中小型鍋爐指凝渣管前的煙溫，大容量鍋爐通常指屏式過熱器前煙溫。爐膛出口煙溫的高低，決定了鍋爐機組輻射換熱量的比例份額。爐膛出口煙溫偏低，降低對流過熱器的平均傳熱溫差，又勢必要增大昂貴的對流過熱器受熱面。此外，爐膛出口煙溫還首先應保證鍋爐出口不結焦。為此，爐膛出口煙溫應低于燃料灰分的軟化溫度。此次設計所用燃料為平頂山煙煤，因此選定出口煙溫為1100℃ 。 熱空氣溫度的選擇熱風溫度主要依據燃燒方式的要求確定，本鍋爐為固態(tài)排渣煤粉爐，給定的熱風溫度為300℃ 。 爐膛熱力計算過程爐膛的熱力計算如下表： 爐膛校核熱力計算序號名稱符號單位公式及數據數值1熱空氣溫度trk℃給定3002理論熱空氣焓HrkokJ/kg查焓溫表3爐膛漏風系數由空氣平衡表得知4制粉系統(tǒng)漏風系數選用5冷空氣溫度tlk℃給定256理論冷空氣焓Hlkokj/kg7空預器出口過量空氣系數βkyαl(△αl+△αzf)8空氣帶入爐內熱量kj/kg（△△）+（△+△）91kg燃料帶入爐內的熱量kj/kg10理論燃燒溫度℃根據查焓溫表230011爐膛出口煙溫℃假定110012爐膛出口煙焓Hlkj/kg查焓溫表13煙所的平均熱容量VcpjkJ/(kg℃)(QlHl)/(TaTl)14水蒸汽容積份額查煙氣特性表 15三原子氣體容積份額rn查煙氣特性表 16三原子氣體分壓力pnMParn(p為爐膛壓力,)17pn與S的乘積pnSmMPapnS18三原子氣體輻射減弱系數Ky1/(mMPa)19灰粒子輻射減弱系數Kh1/(mMPa)20焦碳粒子輻射減弱系數1/(mMPa)取用1021燃料種類修正系數x1②對低反應的燃料（無煙煤、半無煙煤、貧煤等22燃燒方法修正系數x2②對室燃爐=對層燃爐=23半發(fā)光火焰輻射減弱系數K1/(mMPa)Kyrn+Khμh+Kjx1x224乘積KpSKpS25爐膛火焰有效黑度ahy1eKpS26乘積pnSzymMPapnSzy27乘積自由容積內三原子氣體輻射減弱系數Ky1/(mMPa)28乘積KpSzyKpSzy29自由容積的火焰有效黑度1eKpSzy30乘積pnSpqmMPapnSpq31屏間容積內三原子氣體輻射減弱系數Ky1/(mMPa)32乘積KpSpqKpSpq33屏間容積的火焰有效黑度apr1eKpSpq34屏寬A與Szy比值A/SzyA/Szy35屏寬A與屏節(jié)距之比ωA/s136屏的修正系數cp查附錄三圖V(b)37屏區(qū)的修正系數cpq查附錄三圖V(b)38系數τa查附錄三圖V(a)39屏的輻射系數φp查附錄三圖V(c)40屏區(qū)的輻射系數φpq查附錄三圖V(d)41屏的黑度apapr+φpcpazy42屏區(qū)的黑度apqapr+φpqcpqazy43屏的暴光不均勻系數zpap/azy44屏區(qū)水冷壁的暴光不均勻系數zpqapq/azy45計及暴光不均勻的屏的面積Aqp39。m2Aqp*Zp*x46計及暴光不均勻的屏區(qū)面積Apq39。m2Aqp*Zpq*x47爐墻總面積Alqm2Azy+Aqp39。+Apq39。48前后側墻水冷壁的沾污系數ξ查附錄二表Ⅳ49屏的沾污系數ξp查附錄二表Ⅳ50爐頂包覆管沾污系數ξld查附錄二表Ⅳ51爐膛出口屏的沾污系數ξch查附錄二表Ⅳ52前后側墻水冷壁熱有效系數ψξx53爐頂包覆管的熱有效系數ψldξldxld54屏的熱有效系數ψpξpxqp55爐膛出口處平的熱有效系數ψchξchxch56平均熱有效系數ψpj57爐膛黑度al58與爐內最高溫度位置有關的系數MBCxl,B、C查附錄二表V 59爐膛出口煙溫tloC113460爐膛出口煙焓Hlkj/kg查焓溫61爐膛吸熱量Qlfkj/kgφ(QlHl)62爐膛容積熱強度qVBQdwy/()63爐膛截面熱強度qFBQdwy/()430000064爐內平均輻射熱強度qlpjBjQlf/()65爐頂輻射吸熱分布系數ηld查附錄三圖Ⅶ66爐頂輻射熱強度qldηldqlpj67爐頂輻射受熱面積Ald39。m268爐頂吸熱量QldKj/kg*Aldqld/Bj69前屏輻射吸熱分布系數ηqp查附錄三圖Ⅶ70前屏輻射熱強度qqpηqpqlpj71前屏吸熱量QqpKj/kg*Aqp*qqp/Bj72后屏輻射吸熱分布系數ηhp查附錄三圖Ⅶ73后屏輻射熱強度qhpβηhpqlpj74后屏吸熱量QhpKj/kg*Ahp*qhp/Bj75附加過熱器總吸熱量∑QfjKj/kg先假定后校核200076一級減速溫水量Djw1kg/h先假定后校核1500077二級減速溫水量Djw2kg/h先假定后校核1000078附加過熱器焓增量kj/kg∑QfjBj/(DDjwlDjw2)79飽和蒸汽焓hbqkj/kg查蒸汽特性表80包覆出口蒸汽焓hdgkj/kg81包覆出口蒸汽溫度tdg℃82前后總屏焓增量△hqpQqpBj/(DDjwlDjw2)83前屏出口蒸汽焓hhpkj/kghbf+△hp84前屏出口蒸汽溫度thp℃查蒸汽特性表85爐膛出口煙溫校核△tl℃符合標準34 后屏過熱器的結構尺寸計算序號名稱符號單位計算公式數據來源數值1管徑及壁厚dδmm選用4252屏片數z1片順流順列173單片屏管子根數n1根設計204屏的深度cm據圖5屏的平均高度hpjm據圖96橫向節(jié)距s1mm設計取用6507比值s1/d　s1/d 8縱向平均節(jié)距S2pjmm519比值s2pj/d　s2pj/d 10屏的角系數xhp　查附錄得 11屏區(qū)接受爐膛熱輻射面積Apqfm178。Apqf=Ach12屏的對流受熱面積Apm178。13屏的計算對流受熱面積Apjsm178。Ap*xhp 14屏區(qū)爐頂受熱面積Aldm178。據圖 15屏區(qū)兩側水冷壁受熱面積Acqm178。2*13*+2*13* 16屏區(qū)附加受熱面積Apfjm178。Ald+Acq 17屏接受爐膛熱輻射面積Apfm178。Apqf*Apjs/（Apjs+Apfj） 18爐頂附加受熱面輻射面積Apfjfldm178。Apqf*Ald/（Apjs+Apfj） 19水冷壁附加受熱面輻射面積Apfjfslbm178。Apqf*Acq/（Apjs+Apfj） 20煙氣進屏流通截面積Apˊm178。 21煙氣出屏流通截面積Ap〞m178。據圖13*（*） 22煙氣平均流通截面積Apjm178。2ApˊAp〞/ (Apˊ+Ap〞) 23蒸汽流通截面積Am178。πdn178。n1z1/4 24蒸汽質量流速ρωKg/(m178。s)(DDjw2)/(3600A) 25煙氣輻射層有效厚度Sm(1/hpj+1/s1+1/c) 后屏過熱器熱力計算名稱符號單位計算公式或來源數值1煙氣進屏溫度θpˊ℃θpˊ=θl〞11342煙氣進屏焓HpˊKj/KgHpˊ=Hl〞3煙氣出屏溫度θp〞℃假定9704煙氣出屏焓Hp〞Kj/Kg查焓溫表5煙氣平均溫度θpj℃（θpˊ+θp〞）/210526屏區(qū)附加受熱面對流吸熱量QpfjdKj/Kg1227屏的對流吸熱量QpdKj/Kgψ（HpˊHp〞）Qpfjd8屏入口吸收的爐膛輻射熱量QpˊfKj/KgQpˊf=Qhp 9三原子氣體輻射減弱系數Ky1/（mMpa）（（+）/(（10pn*S））（）)^10乘積Kyrn1/（mMpa）Ky*rn11灰粒的輻射減弱系數Kh1/（mMpa）55900/(（Tpj178。dh178。）)^(1/3)12飛灰濃度μhKg/Kg查煙氣特性表13乘積Khμh1/（mMpa）Khμh14煙氣流的輻射減弱系數K1/（mMpa）Kyrn+Khμh15乘積KPS　Kps16屏區(qū)煙氣黑度a　1eKpS17屏進口對出口的角系數ψp　ψp=（（c/s1）178。+1）^18修正系數ζr　按煤種選取19屏出口面積Ap〞fm178。等于對流過熱器進口面積，或取用上表計算值 20爐膛及屏間煙氣