臥式雙面銑削組合機(jī)床液壓傳動(dòng)系統(tǒng)畢業(yè)論文-閱讀頁(yè)
2025-07-07 20:54本頁(yè)面
【正文】 /A====快進(jìn) V1=/A=== 逆 銑快退 V=/A====工退 V=/A===快退 V=/A==（3）液壓控制閥和部分液壓輔助元件 根據(jù)系統(tǒng)工作壓力與通過(guò)各液壓控制閥及部分元件的最大流量，查[5]所選擇的元件型號(hào)規(guī)格如表43所示表43 銑床在液壓系統(tǒng)中控制閥和部分元件的型號(hào)規(guī)格序號(hào)名稱(chēng)通過(guò)流量（L/min）額定流量（L/min）壓力損失型號(hào)規(guī)格 1過(guò)濾器16XUB16*100 2二位二通換向閥15 3三位四通電磁閥15 4溢流閥15D型直動(dòng)式溢流閥 5單項(xiàng)閥15S10P0 6壓力蓄電器 DP40B 7單向節(jié)流閥 10SRCG03HBBBBBBBBBBBBBB SRCG03 8三位四通電磁閥15 9調(diào)速閥102FRM5五、 管件的設(shè)計(jì) ,查[5]表52 可取油管的允許流量為4m/min查[4]p17（110）可算出油管的管徑d d===可取內(nèi)徑為10mm，外徑為18mm根據(jù)推薦可選10號(hào)無(wú)縫鋼管，查[6]p352 可得鋼管的抗拉強(qiáng)度為412MPa安全系數(shù)n=8查[4]p17（111）對(duì)管子進(jìn)行校核：所選的管子管厚安全。六、 油箱查[4]p18 公式112 取￡=6，按式算的液壓系統(tǒng)中的郵箱容量為 V=￡q=6*=七、 計(jì)算液壓系統(tǒng)技術(shù)性能由于本系統(tǒng)的油管布局尚未確定，故只能估算閥類(lèi)元件的壓力損失。因?yàn)樽畲蟮睦字Z數(shù)小于臨界雷諾2000，故可推出：各工況下的進(jìn)，回油路中的油液的流動(dòng)狀態(tài)全為層流。 在管道結(jié)構(gòu)尚未確定的情況下，管道的局部壓力損失 即 計(jì)算各工況下的閥類(lèi)元件的局部壓力損失 液壓系統(tǒng)在快進(jìn)，工進(jìn)和快退工況下的壓力損失計(jì)算如下： 快進(jìn) = q= = = == ==++ =++ =在回油路上，壓力損失分別為= q= = == ==++ =++ ==+ =+ =此值與上面計(jì)算的數(shù)值基本相符，故不必重算 工進(jìn) 油液通過(guò)電磁閥3，調(diào)速閥8，調(diào)速閥9進(jìn)入液壓缸，在回路上，油液通過(guò)單向閥5，則進(jìn)油路上的總壓力損失為 == = 在回油路中的壓力損失為 == 快退由于快進(jìn)時(shí)與快退時(shí)的輸入流量相同且快進(jìn)快退所用的液壓器件相同所以快退時(shí)的進(jìn)油路上的壓力損失即為快進(jìn)時(shí)回油路上的壓力損失 ==此值與上面計(jì)算的數(shù)值基本相符，故不必重算 確定系統(tǒng)調(diào)整壓力 根據(jù)上述計(jì)算可知：液壓泵即溢流閥的調(diào)整壓力快進(jìn)階段系統(tǒng)工作和壓力損失和即為 += 驗(yàn)算 有表11可知道在工進(jìn)時(shí)占用時(shí)間最長(zhǎng)，所以只需驗(yàn)算工進(jìn)時(shí)的發(fā)熱與溫升 在工進(jìn)時(shí)，根據(jù)公試查[8]p175 （72）可算出工進(jìn)階段回路效率 代入公式（72） ==++=足見(jiàn)工進(jìn)時(shí)液壓系統(tǒng)效率很低，這主要是溢流閥損失和節(jié)流閥損失的 根據(jù)系統(tǒng)發(fā)熱量計(jì)算公式可算出工進(jìn)階段發(fā)熱功率為查[9]p182 H=(1) （73）代入公式（73）得：H=(1)== 查[9]p87 （74）取散熱系數(shù)K=15W/代入公式（74）=27度 次溫升沒(méi)有超過(guò)需用范圍=因此不需采用冷卻器八、參考文獻(xiàn) 機(jī)械工業(yè)出版社， 1990 東南大學(xué)出版社，2004 海洋出版社，2004 清華大學(xué)出版社， 1992，機(jī)械工業(yè)出版社，200
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