【正文】 (53) mm上封頭： (54) mm壁厚附加量：=其中：=鋼板負(fù)偏差，取0； =腐蝕余量，內(nèi)徑為1500mm取3mm；即： C=0+3=3 mm考慮高塔具有振動(dòng)、運(yùn)輸、剛度等問題，塔殼厚度分別取10mm，裙座厚度取10mm.(1) 器殼體和裙座質(zhì)量① 筒體總質(zhì)量： = kg ② 封頭質(zhì)量 =2092=418 kg (55)③ 裙座質(zhì)量（包括了筒體上的接管和法蘭等附件質(zhì)量） =檢查孔+裙座體質(zhì)量+支座板質(zhì)量+法蘭接管質(zhì)量≈ ++=+418+= (56)(2) 容器內(nèi)構(gòu)件質(zhì)量 經(jīng)計(jì)算 kg(3) 容器保溫材料質(zhì)量 kg(4) 平臺(tái)、扶梯質(zhì)量 平臺(tái)單位質(zhì)量取 150kg/m2① 平臺(tái)單位面積： m2 (57)單個(gè)平臺(tái)質(zhì)量 =150= 八個(gè)平臺(tái)的質(zhì)量 =8=4284kg② 扶梯采用籠式扶梯 每米扶梯質(zhì)量取40kg/m， 故扶梯總質(zhì)量為=40=1184kg kg (58)(5) 操作時(shí)容器內(nèi)物料質(zhì)量=操作時(shí)塔內(nèi)最高液位高度2968mm質(zhì)量+各塔盤上殘留液高100mm① 塔內(nèi)物料質(zhì)量 經(jīng)查得下封頭的容積為 = 筒體容積為m3 故 (59)② 塔盤上存留液體質(zhì)量G2 液體體積 m3 故操作時(shí)的總質(zhì)量 kg (510)(6) 容器內(nèi)充水質(zhì)量 充水時(shí)質(zhì)量按空塔進(jìn)行水壓試驗(yàn)時(shí)充水質(zhì)量計(jì)。地腳螺栓承受的最大拉應(yīng)力按下式計(jì)算： 故取 地腳螺栓的螺紋小徑為: (531) mm故取地腳螺栓為M64，6個(gè). 筋板的壓應(yīng)力按下式計(jì)算： (532) 式中：—筋板的壓應(yīng)力，MPa； —一個(gè)地腳螺栓承受的最大拉力，N；—一個(gè)對(duì)應(yīng)地腳螺栓的筋板個(gè)數(shù)，；—筋板寬度,mm =mm；—筋板厚度,mm = 22mm。 (535)—慣性半徑，mm；—筋板長度，400mm；—臨界細(xì)長比，按下式計(jì)算。 可見則選用（533）式。本裝置基礎(chǔ)環(huán)上的蓋板設(shè)計(jì)為分塊式且有墊板： (537)式中： ——墊板上地腳螺栓孔直徑,mm =65； ——蓋板上地腳螺栓孔直徑,mm =65； —— 筋板寬度,mm =165； ——筋板內(nèi)側(cè)間距, mm =80； —— 墊板寬度,mm =170； ——蓋板厚度,mm =28； ——墊板厚度,mm =22。焊縫的驗(yàn)算按下式：JJ kg mm mm =其中，故驗(yàn)算合格。根據(jù)以上實(shí)際經(jīng)驗(yàn)和本裝置的實(shí)際情況，開設(shè)人孔的位置如下：1人孔位于第36層塔板；2人孔位于第23層塔板；3人孔位于第16層塔板；4人孔位于第8層塔板；5人孔位于塔底。設(shè)計(jì)者可根據(jù)起吊物料的最大質(zhì) 量來選用。 法蘭[14]連接密封是目前管道和設(shè)備中用得最廣的一種密封形式。其基本要求是：密封可靠，有足夠的強(qiáng)度和鋼度，裝拆方便，經(jīng)濟(jì)合理。法蘭密封的泄漏有滲透泄漏和界面泄漏之分。（2） 法蘭形式，包括密封面形式和法蘭結(jié)構(gòu)類型兩方面。（3） 預(yù)緊力的大小。在法蘭設(shè)計(jì)中主要是考慮上述各項(xiàng)因素。對(duì)墊片主要是正確選用適宜材料并決定其斷面形狀和尺寸；對(duì)法蘭，則通過保證強(qiáng)度的形式保證足夠的剛度。該型密封面是與斷面為橢圓形或八角形的金屬墊片配合使用。適用于壓力和溫度存在波動(dòng)，介質(zhì)滲透性大的場(chǎng)合，允許使用的最大公稱壓力Pg=70MPa梯形槽材料的硬度值宜比墊圈材料硬度(HB)高3040。各管口的公稱直徑分別為25mm，40mm，150mm， 500mm。裙座結(jié)構(gòu)按JB47102005設(shè)計(jì)：裙座的開口結(jié)構(gòu)型式如圖63裙座殼開缺口型式所示圖63 裙座殼開缺口型式封頭名義厚度mm，取。封頭的環(huán)向連接焊縫應(yīng)磨平。設(shè)計(jì)壓力為18，故應(yīng)補(bǔ)強(qiáng)。（1） 所需補(bǔ)強(qiáng)截面積[17]補(bǔ)強(qiáng)及補(bǔ)強(qiáng)方法判別： (61)故圓筒所需最小補(bǔ)強(qiáng)截面積： (62)（2） 有效補(bǔ)強(qiáng)范圍 有效補(bǔ)強(qiáng)范圍半徑： (63)所需補(bǔ)強(qiáng)截面積補(bǔ)強(qiáng)及補(bǔ)強(qiáng)方法判別：故圓筒所需最小補(bǔ)強(qiáng)截面積：有效補(bǔ)強(qiáng)范圍有效補(bǔ)強(qiáng)范圍半徑： 結(jié) 論本次設(shè)計(jì)是按照設(shè)計(jì)任務(wù)中提供的設(shè)計(jì)參數(shù)和工藝要求對(duì)脫戊烷塔進(jìn)行設(shè)計(jì)和計(jì)算。該設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)符合生產(chǎn)要求。（3）通過強(qiáng)度計(jì)算對(duì)脫戊塔的壁厚進(jìn)行設(shè)計(jì)，以及對(duì)軸向應(yīng)力、水壓試驗(yàn)下的應(yīng)力均按照相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)經(jīng)過強(qiáng)度校核，結(jié)果滿足強(qiáng)度要求。 參考文獻(xiàn)[1] 吳鐵鎖，姚克儉．脫戊烷系統(tǒng)的模擬與優(yōu)化[J]．浙江工業(yè)大學(xué)．2004，14(1)：174177．[2] KochGlitsch LP,Italia ．Intaiox packed tower systems of packed tower internals.[J]．Journal of Mechanical Systems．2005，24(2)：518．[3] 時(shí)維振等．提高重整脫戊烷塔分離效果[J]．齊魯石油化工．1994，18(3)：1422．[4] 李廣華，何細(xì)藕，盛在行．乙烯裝置技術(shù)水平分析及節(jié)能措施[J]．石油化工．2009，38(2)：115123．[5] 李斌，張翠翠．世界乙烯生產(chǎn)技術(shù)的研究進(jìn)展[J]．廣東化工．2009，36(6)：8385．[6] 吳錦標(biāo)．裂解汽油加氫流程中脫戊烷塔的技術(shù)改造[J]．上?；ぃ?996，11(4)：79．[7] 李鳳生．重整裝置脫戊烷塔分離精度下降和空冷器腐蝕的原因及對(duì)策[J]．遼寧石油煉制與化工．2008，35(7)：6468．[8] 王松漢．乙烯裝置技術(shù)與運(yùn)行[M]．北京：中國石化出版社，2009：1122．[9] 姚玉英．化工原理(下)[M]．天津：天津大學(xué)出版社，2005：999．[10] 朱有庭，曲文海，于溥義．化工設(shè)備設(shè)計(jì)手冊(cè)[M]．北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2004：10341076．[11] 路秀林，王者相．塔設(shè)備[M]．北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2004：2381．[12] GB1502011，鋼制壓力容器[S]．2011．[13] JB47102005，鋼制塔式容器[S]．2005．[14] 陳慶，邵澤波．過程設(shè)備工程設(shè)計(jì)概論[M]．北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2008：182223．[15] Gostick，J，M．Pritzker，A．Lohi and H．D．Doan，Mass Transfer Variation within a Packed Bed and Its Relation to Liquid Disrtibution[J]．Chem Eng．Journal．2004，100 (2) ：3341．[16] Yamazaki Y，hen Chi．Study report of control countermeasures of Steel Tower of Nanjing Yangtze River 3rd Bridge under construction[J]．Tokyo．hodai Co Ltd．2004，15(2)：324．[17] 遲春雨．脫戊烷塔頂空冷器腐蝕與防護(hù)[J]．石油化工設(shè)備．2007，36(2)： 111113．43