【正文】 氧和好氧三種) 、沉淀池和部分濃縮池。它不需要設二沉池和污泥回流設備, 一般情況下也不用設調(diào)節(jié)池和初沉池。( 2) 處理效果良好, 出水可靠。根據(jù)活性污泥反應動力學模型, 目前連續(xù)流生物處理反應器主要有完全混合和推流式兩種流態(tài), 在連續(xù)流的推流式反應器中, 曝氣池的各斷面上只有橫向混合, 不存在縱向的“返混”。在運行的曝氣反應階段, 反應器內(nèi)的混合液雖然處于完全混合狀態(tài), 但其基質和微生物的濃度隨時間而逐漸降低, 相當于一種時間意義上的推流狀態(tài)。( 3) 較好的除磷脫氮效果。在SBR 法中, 在一個單一的反應器就可達到不同目的。( 4) 污泥沉降性能良好。污泥膨脹問題90%以上是絲狀菌污泥膨脹, 由于絲狀菌過度繁殖, 菌膠團的生長繁殖受到抑制, 很多絲狀菌伸出污泥表面之外, 使得絮狀體松散, 沉淀性惡化。( 5) 對水質水量比變化的適應性強。所以, 從理論上分析, 完全混合式反應器比推流式反應器有更強的耐沖擊負荷的能力。因此能承受較大的水質水量的波動, 具有較強的耐沖擊負荷的能力。格柵前渠道內(nèi)的水流速度。90176。60176。（1）柵條的間隙數(shù) 設柵前水深h=，過柵流速v=，柵條間隙寬度b=，格柵傾角α=60176。（1）設計說明本設計采用工藝系統(tǒng)，污水處理系統(tǒng)簡單，只考慮一次提升。 2）相鄰兩機組突出部分的間距，一級機組突出部分與墻壁的間距，應保證水 泵軸或電動機轉子再檢修時能夠拆卸。 4）水泵為自灌式。提升泵選型：采用300WQ8001245型潛污泵。 實際流量Q39。柵格間隙b=（1）柵條的間隙數(shù) 設柵前水深h= 則 n=Qsinαbhv= 取n=86（2）柵槽寬度 設柵條寬度S= 則B=S(n1)+bn=*(861)+*86=（3）本設計在柵槽進出水渠道不設漸寬漸窄（4）通過柵格的水頭損失 設柵條斷面為銳邊矩形斷面，其阻力系數(shù)β=hw,2=β(Sb)43*v22gsinαK=（5）柵后槽總高度 設柵前渠道超高h2= 則H=h+hw,2+h2=++=（6）柵槽總長度為L=++Htgα=（7）每日柵渣量W, m3/d 格柵間隙為10mm，取柵渣量W1=W=86400QW11000*KZ=＞ 采用機械清渣。（1）長度 設v=，t=30s，則L=vt==（2）水流斷面面積A===（3）池總寬度 設n=2格，每格寬b=,則B=nb==（4）有效水深h2=AB=（5）沉砂室所需容積 設T=2d，則V== 式中 X——城鎮(zhèn)污水沉砂量，一般采用30m179。 T——清除沉砂的間隔時間，d KZ——生活污水流量總變化系數(shù)，KZ=（6）每格沉砂斗容積 每個分格有兩個沉砂斗，則V0=V2n=（7）沉砂斗各部分尺寸 設斗底寬a1=,斗壁與水平面的傾角為55176。= 則沉砂斗上口寬為a=2h339。+a1= 沉砂斗容積為V0=h339。設計基礎資料： 設計水量：33000m2/d 設計進水水質：BOD5=130mg/L COD=260 mg/L SS=175 mg/L NH3N=26 mg/L TN=34 mg/L TP=3 mg/L 設計出水水質：BOD5≤20 mg/L COD≤60 mg/L SS≤20 mg/L NH3N≤8 mg/L本設計反應池數(shù)量n=4，均為并聯(lián)設計（1）確定總變化系數(shù)KZQ=33000m2/d 平均日流量qave=== 根據(jù)室外排水設計規(guī)范，由內(nèi)插法得KZ=()= 取KZ=（2）設計最大流量qmax=*KZ*qave=Qmax=KZ*Q=47520m2/d（3）假定每天運行周期Cy=4每個周期進水量 Q1=QmaxCy=475204=11880m3（4）假定m= ，X=，LS=(KgMLSS（6）~。= d1。 T — 污水溫度。 TNi=34 mg/L TNe — 出水總氮濃度。 S0=130 mg/LNO3ND= S0=(NO3ND)/ BOD5= kgN/kgBOD5（3）反硝化所需要的時間比例tan/(tan+ta) 一般認為約有75%的異氧微生物具有反硝化能力，在缺氧階段微生物的呼吸代謝能力為 好氧階段的80%左右。 ta —好氧階段所經(jīng)歷的時間，h。 S0——進水BOD5濃度，mg/L（7）每天的排泥量?X=YQ(S0Se)1000=4757Kg/d ?X——排泥量，Kg/d Y——污泥產(chǎn)率，KgSS/KgBOD5 Q ——污水日處理量，m2/d S0——進水BOD5濃度，mg/L Se——出水BOD5濃度，mg/L 每天排泥體積QS=?X103(1P)=(P=%) 考慮一定安全系數(shù)，則每天排泥量為600m3/d。 —，a39。 —，b39。 Qmax(S0Se)+b39。 kgO2/d d39。 = kgO2/kgNO3N TNO3N=R39。* Qmax*TNO3N = KgO2/d（4）標準狀況下的所需空氣量R0 m3/d 采用微孔曝氣，氧轉移效率EA =25% 氧氣質量比MO2= 空氣密度ρ= Kg/m3 R0=[（RO2 + RO2,N R39。，保護水深1m，保護水深的設置是為避免排水時對沉淀及排泥的影響。采用膜片式微孔曝氣器，每個服務面積Af=179。4污泥構筑物計算（1）集泥井容積的計算根據(jù)前面計算可知，有以下構筑物排泥。本設計中采用間歇式重力濃縮池。設計中濃縮前污泥含水率為P=%，濃縮后污泥含水率為P1=97%。（1）容積計算，污泥含水率為P1=97%，則濃縮后污泥體積為V=Q1P1P1=160m3則污泥濃縮池所需要的容積應不小于160+600=760m3（2）工藝構造尺寸設計污泥濃縮池2個，單池容積不應小于380m3。，超高1m，柱體部分污泥容積為320m179。則單個濃縮池有效容積為320+=179。 滿足要求。由于泥量不大，本設計采用1座貯泥池，貯泥池采用豎流沉淀池構造。式中 t——貯泥時間，一般采用8~12h，設計中取t=8h。＞179。 a——污泥貯池邊長，m；取a= b——污泥斗邊長，m；污泥斗為正方形，邊長b= h2——貯泥池有效水深，m；取h2= h3——污泥斗高度，m α——污泥斗傾角，一般采用60176。污水處理過程中所產(chǎn)生的污泥，一般是帶水的顆?；蛐鯛钍杷山Y構。因此，為了綜合利用最終處理，需要對污泥進行干化和脫水處理，使污泥含水率降到85%以下，以縮減污泥體積。/d *197%175%= m179。W=%M=*4800=（3）脫水機型號的選擇設計中選用2臺DY3000型帶式壓濾機，1用1備，帶式壓濾機的主要技術指標為： 濕泥處理量12~22m179。/h計算 泥餅含水率66~81%，取75%計算工作周期定為12小時。/d（濃縮池處理后泥量為160m179。管道水頭損失主要有沿程水頭損失和局部水頭損失。（1）構筑物水頭損失由于各構筑物的水頭損失比較多，計算起來比較繁瑣，本設計中所在設計計算過程中計算了的就用計算的結果，若在設計計算過程中沒計算的就用經(jīng)驗數(shù)值。 我要特別感謝李柏林老師對我的悉心指導，在我的課程設計過程中給了我大量的幫助和指導，為我理清了設計思路和設計方法，并對我所做的項目提出了有效的改進方案，對李柏林老師表示衷心的感謝。　　另外，我還要感謝我的同學和朋友對我的關心與支持，完成這項課程設計離不開他們的幫助27