【正文】 序應(yīng)遵循先支后拆，后支先拆，從上往下的原則。　 底模拆除時的混凝土強度要求構(gòu)件類型構(gòu)件跨度(m)達到設(shè)計的混凝土立方體抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值的百分率(%)板≤2≥502,≤8≥758≥100梁、拱、殼≤8≥758≥100懸臂構(gòu)件≥1001) 側(cè)模在混凝土強度能保證構(gòu)件表面及棱角不因拆除模板而受損壞后方可拆除；2) 底模拆除梁長8米，混凝土強度達到100%；≤8米混凝土強度達到75%；懸臂構(gòu)件達到100%后方可拆除；3) 板底?！?米，混凝土強度達到50%；＞2米、≤8米混凝土強度達到75%；8米，混凝土強度達到100%方可拆除。(5) 墻模板拆除，先拆除穿墻螺栓，再拆水平撐和斜撐，再用撬棍輕輕撬動模板，使模板離開墻體，然后一塊塊往下傳遞，不得直接往下拋。等該段的模板全部脫落后，集中運出集中堆放，木模的堆放高度不超過2米。(7) 當(dāng)立柱的水平拉桿超過2層時，應(yīng)首先拆除2層以上的拉桿。(8) 當(dāng)拆除4~8m跨度的梁下立柱時，應(yīng)先從跨中開始，對稱地分別向兩端拆除。三、監(jiān)測監(jiān)控監(jiān)測措施(1) 監(jiān)測控制采用經(jīng)緯儀、水準(zhǔn)儀對支撐體系進行監(jiān)測，主要監(jiān)測體系的水平、垂直位置是否有偏移。(3) 監(jiān)測措施混凝土澆筑過程中，派專人檢查支架和支撐情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動、變形和水平位移情況的應(yīng)及時解決。2”全站儀一臺RXT—2321177。20”自動安平水準(zhǔn)儀2千米往返177。1) 本工程立柱監(jiān)測預(yù)警值為10mm，立柱垂直偏差在24mm以內(nèi)；2) 監(jiān)測數(shù)據(jù)超過預(yù)警值時必須立即停止?jié)仓炷?，疏散人員，并及時進行加固處理。應(yīng)急領(lǐng)導(dǎo)小組及其職責(zé)應(yīng)急領(lǐng)導(dǎo)小組由組長、副組長、成員等構(gòu)成。(2) 當(dāng)發(fā)生突發(fā)事故時，負責(zé)救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協(xié)調(diào)。(4) 及時到達現(xiàn)場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。(2) 事故報告事故發(fā)生后應(yīng)逐級上報：一般為現(xiàn)場事故知情人員、作業(yè)隊、班組安全員、施工單位專職安全員。(3) 現(xiàn)場事故應(yīng)急處理施工過程中可能發(fā)生的事故主要有：機具傷人、火災(zāi)事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。(B) 觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。局部電擊時，應(yīng)對傷員進行早期清創(chuàng)處理，創(chuàng)面宜暴露，不宜包扎，發(fā)生內(nèi)部組織壞死時，必須注射破傷風(fēng)抗菌素。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發(fā)紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。(D) 其他人身傷害事故處理：當(dāng)發(fā)生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應(yīng)立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。第六節(jié)、勞動力計劃一、專職安全生產(chǎn)管理人員搭設(shè)過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業(yè)中，故應(yīng)加強安全監(jiān)控力度，現(xiàn)場設(shè)定若干名安全監(jiān)控員。謹(jǐn)防非施工人員進入。計算簡圖如下： W＝bh2/6=10002020/6＝，I＝bh3/12=1000202020/12＝ 強度驗算 q1＝[(G1k+ (G3k+G2k)h)+，(G1k+ (G3k+G2k)h)+]b=max[(+(+24))+，(+(+24))+] 1= q2＝G1kb＝1= p＝Q1k＝＝ Mmax=max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[，+]=m q2＝G1kb=＝ p＝Q1k＝＝ M2＝+＝+＝m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[，]＝max＝(+)L＝+＝ 按懸臂梁，R1＝＝ R＝max[R39。 同理，R39。39。max＝＝＝ 按懸臂梁，R1＝Rmaxl=＝ R＝max[R39。 同理，R39。39。m) σ＝Mmax/W＝106/85330＝≤[f]＝ 滿足要求！ 抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) τmax＝3Vmax/(2bh0)=31000/(28080)＝≤[τ]＝ 滿足要求！ 撓度驗算 主梁變形圖(mm) νmax＝≤[ν]＝l/400= 滿足要求！七、立柱驗算鋼管類型Ф483立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3)立柱抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205 λ＝h/i＝1800/＝≤[λ]＝150 滿足要求！ 查表得，φ＝ Mw＝ωkLah2/10＝＝m σ＝Mmax/W＝106/54000＝≤[f]＝15N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 νmax＝(100EI)=3504/(10010000486000)＝≤[ν]＝l/400＝350/400＝ 滿足要求！ 支座反力計算 設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R3= +=+＝ R2==＝ 標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài)) R139。= q2l=＝ R239。m σ＝Mmax/W＝106/85330＝≤[f]＝ 滿足要求！ 抗剪驗算 Vmax＝max[，q1l2]＝max[，]＝ τmax＝3Vmax/(2bh0)=31000/(28080)＝≤[τ]＝ 滿足要求！ 撓度驗算 ν1＝(100EI)＝6004/(10093503413300)＝≤[ν]＝l/400＝600/400＝ ν2＝q2l24/(8EI)＝1504/(893503413300)＝≤[ν]＝l/400＝150/400＝ 滿足要求！ 支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態(tài) Rmax＝max[，+q1l2]＝max[，+]＝ 同理可得，其它梁底支撐小梁所受最大支座反力為R1＝R4＝，R2＝R3＝ 正常使用極限狀態(tài) Rmax39。＝R439。＝R339。m) σ＝Mmax/W＝106/4490＝≤[f]=205N/mm2 滿足要求！ 抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax＝ τmax＝2Vmax/A=21000/424＝≤[τ]＝125N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 主梁變形圖(mm) νmax＝≤[ν]＝l/400＝350/400＝ 滿足要求！ 支座反力驗算 R1＝，R2＝，R3＝七、立柱驗算鋼管類型(mm)Ф483立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3)立柱抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)205 λ=h/i=1800/=≤[λ]=150 長細比滿足要求！ 查表得，φ＝ 風(fēng)荷載計算 Mw＝＝m σ＝Mmax/W＝106/(1/6600152)＝≤[f]＝15N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 作用線荷載q＝bS正＝＝ ν＝(100EI)＝2504/(10010000(1/12600153))＝≤[ν]＝l/400＝250/400＝ 滿足要求！四、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材質(zhì)規(guī)格(mm)5070小梁截面慣性矩I(cm4)小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)小梁彈性模量E(N/mm2)9350最低處柱箍離樓面距離(mm)300 強度驗算 小梁上作用線荷載q＝bS承＝＝ kN/m 小梁彎矩圖(kNm σ＝Mmax/W＝106/103＝≤[f]＝ 滿足要求！ 撓度驗算 小梁上作用線荷載q＝bS正＝＝ kN/m 面板變形圖(mm) ν＝≤[ν]＝ 滿足要求！五、柱箍驗算柱箍類型槽鋼柱箍合并根數(shù)1柱箍材質(zhì)規(guī)格8號槽鋼柱箍截面慣性矩I(cm4)柱箍截面抵抗矩W(cm3)柱箍抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000模板設(shè)計立面圖 柱箍強度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍彎矩圖(kNm，N1＝ 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍彎矩圖(kNm，N2＝ M/Wn＝106/(103)＝≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 柱箍撓度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍變形圖(mm) 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍變形圖(mm) ν1＝≤[ν]＝l/400＝ ν2＝≤[ν]＝l/400＝ 滿足要求！六、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號M14軸向拉力設(shè)計值Ntb(kN)扣件類型3形26型扣件容許荷載(kN)26 N＝1=≤Ntb＝ 滿足要求！ N＝1=≤26kN 滿足要求！50