腳手架工程和垂直運輸設(shè)施腳手架結(jié)構(gòu)模板支撐架的-閱讀頁
2025-05-29 03:40本頁面
【正文】 μ＝（～）＝～（584）式時，要使得按式（583）計算的支架立桿釣設(shè)計穩(wěn)定承載能力具有K＞，就必須使a≥（～）h，即當(dāng)h＝，需讓a≥～，而這又恰與限制a的初衷相違背。按照《扣件架規(guī)范》的計算規(guī)定，在a＜（～）h時，就會出現(xiàn)不能滿足K≥。2．兩類構(gòu)架梁板模板支架立桿計算長度l0的確定按兩類構(gòu)架的情況，分別采用相適合的支架立桿計算長度l0的計算式：幾何不可變桿系結(jié)構(gòu)支架：mm2——考慮扣件式鋼管腳手架穩(wěn)定約束條件中連墻桿和縱向水平桿作用的調(diào)整系數(shù)，見表588。模板支架立桿計算長度調(diào)整系數(shù)k1 表586步距h（m）h≤＜h≤＜h≤＜h≤k13．梁板模板支撐架的穩(wěn)定承載能力和驗算步驟（1）梁板模板支架立桿的穩(wěn)定承載能力《編制建筑施工腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)的統(tǒng)一規(guī)定》確定的腳手架整體穩(wěn)定性的一般設(shè)計表達(dá)式，將穩(wěn)定系數(shù)φ和結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0（＝）均歸入式子右端的抗力項，即：以上公式右端就是支架的材料抗力Rd（＝φAf），當(dāng)立桿為φ48，其A＝489mm2，f＝205N/mm2，則有：Rd＝ （kN） （593）支架立桿穩(wěn)定承載能力Rd的數(shù)值列入表589中。（2）設(shè)計驗算步驟1）計算模板底梁（楞）以上荷載的標(biāo)準(zhǔn)值；2）依模板構(gòu)造和荷載情況初選支架立桿布置間距（等間距或變間距）；3）按以下式子粗算立桿軸力的設(shè)計值N39。因為，如果在第3步已發(fā)現(xiàn)N39。5323 碗扣式鋼管模板支撐架的設(shè)計計算碗扣式鋼管模板支撐架的桿件之間為軸心相交、構(gòu)件的整體性和剛度較好，且碗扣節(jié)點具有良好的受力性矩，因而具有比扣件式鋼管腳手架和支撐架較高的穩(wěn)定承載能力，特別適合用于構(gòu)造各類重荷載的模板支撐架。（1）極限荷載隨斜桿設(shè)置量的增加而提高沿縱向（la）兩側(cè)面設(shè)節(jié)點斜桿的③和四個側(cè)面都設(shè)節(jié)點斜桿的④的極限荷載，分別比不設(shè)斜桿的①提高了37%和173%，四側(cè)設(shè)置節(jié)點斜桿者，～，相當(dāng)于φ＝～。（3）有輔助構(gòu)架者，承載力提高三跨架⑥的極限荷載比單元架①%，3排雙跨架（4個平面單元，受力單元居角部）?和的極限荷載比單元架?%；3排3跨架（6個平面單元，受力單元距縱向的中部）的極限荷載比?%，比?%。因此，負(fù)荷單元極限承載力的提高應(yīng)主要來自：1）立桿約束條件的改變（由角立桿變?yōu)檫吜U或中立桿）；2）負(fù)載單元架架體剛度和穩(wěn)定性的提高。（4）設(shè)連墻撐的作用明顯設(shè)連墻撐⑥的極限荷載比⑤（不設(shè)連墻撐）提高了22%（但這是雙排架的試驗結(jié)果，隨著架體排數(shù)的增加，其作用將相應(yīng)降低）。說明當(dāng)斜桿的設(shè)置角度偏小時（176。2．碗扣式鋼管模板支撐架設(shè)計計算結(jié)果與試驗值的符合程度當(dāng)碗扣式鋼管模板支撐架亦采用與扣件式鋼管支架基本相同的式子，即在計算立桿的計算長度low時；對于“幾何不可變桿系結(jié)構(gòu)”支架，?。簭谋?91所列計算值與試驗值的比較中可以看出：碗扣式鋼管支架設(shè)計和試驗承載能力的比較 表591（1）室外試驗的支架高度為9m左右，支架的結(jié)構(gòu)剛度和約束條件相對較弱，極限荷載的試驗值與計算值的比較結(jié)果為：1）無斜桿和兩側(cè)面有斜桿設(shè)置的單元架（屬于“非幾何不可變桿系結(jié)構(gòu)”支架）室外試驗的極限荷載為按“3步3跨”～，平均達(dá)到K＝，（＝2）；而按“2步3跨”連墻計算時，則平均達(dá)到K＝；2）無斜桿的雙排3跨架（即單元架兩邊有輔助架）的K＝，與兩側(cè)設(shè)斜桿的單元架的K（＝）相近；而有連墻構(gòu)造的無斜桿雙排3跨架的K＝，＝，兩者非常相近，說明兩側(cè)面設(shè)斜桿時，起作用相當(dāng)于加設(shè)連墻構(gòu)造；3）設(shè)置四側(cè)斜桿的單元架（屬于“幾何不可變桿系結(jié)構(gòu)”構(gòu)架），平均K＝。以上分析結(jié)果表明，3排以上的支架可按“2步3跨”連墻計算，并可按支架高度調(diào)低μ1w的取值。（2）設(shè)計計算要點由于絕大多數(shù)碗扣式鋼管支撐架的斜桿設(shè)置數(shù)量不會達(dá)到占其框格總數(shù)的一半，屬于“非幾何不可變桿系結(jié)構(gòu)”構(gòu)架，但其穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件式鋼管腳手架，因此，在計算規(guī)定上作必要的調(diào)整，要點如下：1）雙排碗扣式鋼管支撐架，按“3步3跨”連墻計算；3排以上碗扣式鋼管支撐架按“2步3跨”連墻計算；2）碗扣式鋼管支撐架穩(wěn)定性驗算中立桿計算長度系數(shù)μ1w按表522查出并按以下情況乘以相應(yīng)的調(diào)整系數(shù)后使用；，當(dāng)斜桿設(shè)置的框格數(shù)≥1/3 支架框格總數(shù)時，；＜1/3框格總數(shù)時不調(diào)。（3）設(shè)計驗算步驟1）～3）同前述扣件式鋼管支架的驗算步驟；4）確定初設(shè)支架立桿的μ39。1w的計算式 表5925324 門式鋼管模板支撐架的設(shè)計計算用門式鋼管腳手架搭設(shè)的模板支撐架，由于各層門架之間為平接，使得由多層單列門架構(gòu)成的支架的橫向（門架平面方向）剛度較差。而門式鋼管腳手架的穩(wěn)定性計算取門架立桿的計算長度系數(shù)為1，即，（I0、A1和hI1分別為門架立桿的毛截面慣性矩和毛截面積與加強(qiáng)桿的高度和毛截面積），當(dāng)取k＝，（立桿為φ42）（立桿為φ48）時，其λ、φ和Rd分別為14，后者大致相當(dāng)于表593所列μ39。h＝，僅為其90%。門式鋼管支撐架的穩(wěn)定承載能力 表593當(dāng)按前述方法確定的門架立桿荷載的設(shè)計值N≤表593的Rd時，即為驗算合格
環(huán)評公示相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號-1