腳手架工程和垂直運輸設(shè)施腳手架結(jié)構(gòu)模板支撐架的-資料下載頁
2025-05-14 03:40本頁面
【正文】 裝設(shè)于立桿和橫桿節(jié)點碗扣上的斜桿，“非節(jié)點”斜桿為裝于其他立桿碗扣上的斜桿；4．⑥號的剪力撐設(shè)置方式見圖557。（1）極限荷載隨斜桿設(shè)置量的增加而提高沿縱向（la）兩側(cè)面設(shè)節(jié)點斜桿的③和四個側(cè)面都設(shè)節(jié)點斜桿的④的極限荷載，分別比不設(shè)斜桿的①提高了37%和173%，四側(cè)設(shè)置節(jié)點斜桿者，～，相當于φ＝～。（2）設(shè)置非節(jié)點斜桿的作用甚微設(shè)置非節(jié)點斜桿的②的極限荷載僅比①提高了約3%。（3）有輔助構(gòu)架者，承載力提高三跨架⑥的極限荷載比單元架①%，3排雙跨架（4個平面單元，受力單元居角部）?和的極限荷載比單元架?%；3排3跨架（6個平面單元，受力單元距縱向的中部）的極限荷載比?%，比?%。經(jīng)分析，輔助構(gòu)架中與負載單元立桿直接以橫桿相連的每根“幫忙”（即占?立桿荷載45kN的10%）。因此，負荷單元極限承載力的提高應(yīng)主要來自：1）立桿約束條件的改變（由角立桿變?yōu)檫吜U或中立桿）；2）負載單元架架體剛度和穩(wěn)定性的提高。比較?與①的結(jié)果，也可看出粗短架體比細長架體具有更高的承載力。（4）設(shè)連墻撐的作用明顯設(shè)連墻撐⑥的極限荷載比⑤（不設(shè)連墻撐）提高了22%（但這是雙排架的試驗結(jié)果，隨著架體排數(shù)的增加，其作用將相應(yīng)降低）。（5）極限荷載隨步距的減小而增大平面單元尺寸相同的⑩、?和?，⑩的極限荷載是步距＝?%，而步距＝?更是?%，其單立桿承載達到了109kN，已接近其承載能力的標準值γdRd（＝），雖然并無斜桿設(shè)置。說明當斜桿的設(shè)置角度偏小時（176。），已不起什么作用。2．碗扣式鋼管模板支撐架設(shè)計計算結(jié)果與試驗值的符合程度當碗扣式鋼管模板支撐架亦采用與扣件式鋼管支架基本相同的式子，即在計算立桿的計算長度low時；對于“幾何不可變桿系結(jié)構(gòu)”支架，?。簭谋?91所列計算值與試驗值的比較中可以看出：碗扣式鋼管支架設(shè)計和試驗承載能力的比較 表591（1）室外試驗的支架高度為9m左右，支架的結(jié)構(gòu)剛度和約束條件相對較弱，極限荷載的試驗值與計算值的比較結(jié)果為：1）無斜桿和兩側(cè)面有斜桿設(shè)置的單元架（屬于“非幾何不可變桿系結(jié)構(gòu)”支架）室外試驗的極限荷載為按“3步3跨”～，平均達到K＝，（＝2）；而按“2步3跨”連墻計算時，則平均達到K＝；2）無斜桿的雙排3跨架（即單元架兩邊有輔助架）的K＝，與兩側(cè)設(shè)斜桿的單元架的K（＝）相近；而有連墻構(gòu)造的無斜桿雙排3跨架的K＝，＝，兩者非常相近，說明兩側(cè)面設(shè)斜桿時，起作用相當于加設(shè)連墻構(gòu)造；3）設(shè)置四側(cè)斜桿的單元架（屬于“幾何不可變桿系結(jié)構(gòu)”構(gòu)架），平均K＝。（2）室內(nèi)試驗的支架高度為5m左右，約為室外試驗支架高度的一半，由于支架的結(jié)構(gòu)剛度和約束條件顯著加強，因而極限荷載提高，其分析結(jié)果為：1）無斜桿單元架按“3步3跨”連墻計算時K＝，按“2步2跨”連墻計算時，（%）；2），%；3）3排立桿的多單元架的K值，按“3步3跨”，按“2步3跨”連墻計時，。以上分析結(jié)果表明，3排以上的支架可按“2步3跨”連墻計算，并可按支架高度調(diào)低μ1w的取值。3．碗扣式鋼管模板支撐架設(shè)計的要點和參考資料（1）構(gòu)造要求1），且h/la和h/lb必須≥；2）支架立桿在頂層橫桿之上的伸出長度a≤（μ1w－1） h，且應(yīng)盡量減小；3）雙排支架的兩個長向外側(cè)面和多排（3排以上）支架的四周外側(cè)面均應(yīng)設(shè)置不少于占其1/3框格的節(jié)點斜桿；4）各層橫桿和掃地桿必須雙向滿設(shè)。（2）設(shè)計計算要點由于絕大多數(shù)碗扣式鋼管支撐架的斜桿設(shè)置數(shù)量不會達到占其框格總數(shù)的一半，屬于“非幾何不可變桿系結(jié)構(gòu)”構(gòu)架，但其穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件式鋼管腳手架，因此，在計算規(guī)定上作必要的調(diào)整，要點如下：1）雙排碗扣式鋼管支撐架，按“3步3跨”連墻計算；3排以上碗扣式鋼管支撐架按“2步3跨”連墻計算；2）碗扣式鋼管支撐架穩(wěn)定性驗算中立桿計算長度系數(shù)μ1w按表522查出并按以下情況乘以相應(yīng)的調(diào)整系數(shù)后使用；，當斜桿設(shè)置的框格數(shù)≥1/3 支架框格總數(shù)時，；＜1/3框格總數(shù)時不調(diào)。（斜桿設(shè)置符合上述構(gòu)造要求），當支架高度≤4m時，；當支架高度＞4m時。（3）設(shè)計驗算步驟1）～3）同前述扣件式鋼管支架的驗算步驟；4）確定初設(shè)支架立桿的μ39。1w，按表592計算；碗扣式鋼管支架立桿μ39。1w的計算式 表5925324 門式鋼管模板支撐架的設(shè)計計算用門式鋼管腳手架搭設(shè)的模板支撐架，由于各層門架之間為平接，使得由多層單列門架構(gòu)成的支架的橫向（門架平面方向）剛度較差。在支架較高且無連墻撐設(shè)置時，較易產(chǎn)生過大的側(cè)向變形（大波鼓曲失穩(wěn)），使其承載能力顯著降低。而門式鋼管腳手架的穩(wěn)定性計算取門架立桿的計算長度系數(shù)為1，即，（I0、A1和hI1分別為門架立桿的毛截面慣性矩和毛截面積與加強桿的高度和毛截面積），當取k＝，（立桿為φ42）（立桿為φ48）時，其λ、φ和Rd分別為14后者大致相當于表593所列μ39。h＝（Rd＝），而該表μ39。h＝，僅為其90%。為安全起見，列于表593中。門式鋼管支撐架的穩(wěn)定承載能力 表593當按前述方法確定的門架立桿荷載的設(shè)計值N≤表593的Rd時，即為驗算合格。29 / 29
環(huán)評公示相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號-1