【正文】 值 調(diào)幅幅度： 0≤β≤βmax α變化幅度： m a x0 1 .00 1 .00???? ? ??????? ??????， 彎矩重分布中次彎矩的變化 2. 調(diào)幅量限定 重力荷載作用下， x ≤，允許有限量彎矩重分布 即： β≤10％，且 β＋ (1α)≤20％ 即：當(dāng)次彎矩較大時，其對支座的有利作用（類似調(diào)幅 效果 ）不能考慮過多 使用荷載下連續(xù)梁的彈性分析和設(shè)計 ? PC梁的設(shè)計基本上時一個試算過程 ? 前述分析方法和基本原理是基礎(chǔ) 預(yù)應(yīng)力度設(shè)計法 ? 基本步驟 ⑴ 選取梁截面尺寸 L/h=13~25, h/b=3~6, 荷載大，則 h可大一些 。 上、下單束力筋時梁可窄一些，雙束一排時梁可寬一些 。39。 ? 考慮抗震及框架的重要性，宜采用有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力 設(shè)計步驟及要點 一、設(shè)計內(nèi)容及步驟 大體與 PC 連續(xù)梁類似或相同 設(shè)計步驟及要點 二、 要點 1．截面尺寸：框架梁 框架柱 按 N/AC≤ 較大邊長應(yīng)在框架平面方向 2．荷載形式較多，有水平荷載（風(fēng)、地）組合 11( ~ )15 1811( ~ )36hLbh??3．預(yù)應(yīng)力筋線形布臵 （ 1）單跨框架梁 ? 3．預(yù)應(yīng)力筋線形布臵 ? 圖（ a）適用于支座彎矩與跨中彎矩相差不大的情況 各段在反彎點處相接并相切，反彎位臵 α＝（ ~） ? 圖（ b）適用于支座彎矩較小的情況 直線段在切點與拋物線相切，位臵 L0＝（ ~） L ? 圖（ c）適用于有集中荷載作用或有開洞情況 ? 折點位臵： βL＝（ 1/4~1/3） L 或集中力附近 ? 圖（ d）可使次彎矩形成對邊柱有利影響 （ 2）二跨和 三跨框架梁 ? 可采用上述基本形式 進(jìn)行組合 圖（ a）為最常用的 形式，一般均為拋 物線組合 圖（ b）中間支座采 用局部曲線過渡 （ 2）二跨和三跨框架梁 圖（ c）為解決中間支座 彎矩過大，加設(shè)局部 曲線筋；另一方法是 中間支座梁加腋 圖（ d）理由同上，采用 分跨布臵，在中支座處 有重疊效應(yīng) （ 3） 多跨框架常用線型舉例 （ 4） 柱一般不施加預(yù)應(yīng)力，可不考慮次彎矩， 頂層邊柱彎矩較大時，亦可施加預(yù)應(yīng)力， 詳見教材 p147 框架設(shè)計中的幾個問題 一、框架梁的軸向壓縮與柱的第三彎矩 ? 在預(yù)應(yīng)力的作用下，梁產(chǎn)生縮短，迫使柱頂產(chǎn)生側(cè)移，柱中將產(chǎn)生彎矩 → 第三彎矩 反過來，柱對梁的縮短產(chǎn)生阻礙 → 減少了梁中軸向預(yù)應(yīng)力 ? 問題： 梁中軸向預(yù)應(yīng)力減少了多少？ 柱中的第三彎矩多大？ 框架設(shè)計中的幾個問題 1. 單跨單層框架 對梁施加預(yù)應(yīng)力 Npe，其中框架柱分擔(dān) PZ，梁中實際預(yù)加力為 Ph， PZ 使柱產(chǎn)生側(cè)位移△， Ph使梁產(chǎn)生軸向壓縮 δ，假定：兩柱線剛度相等，柱端不產(chǎn)生轉(zhuǎn)角 PC框架設(shè)計中的幾個問題 PZ產(chǎn)生的 柱端位移 Ph產(chǎn)生的 梁壓縮： 312zzPHEI??2hhPLEA? ? 框架設(shè)計中的幾個問題 由變形協(xié)調(diào)條件： 由此可見： L增大， Ah減小 → 兩者比例增大 Iz增大， H減小 → 兩者比例增大 實際上柱端有轉(zhuǎn)角，上述比值還要小一些 第三彎矩方向與荷載彎矩相反， 通?？刹豢紤]，偏于安全 33612 2hz z zz h h hPLp H P L IEI EA P H A? ? ? 框架設(shè)計中的幾個問題 ? 設(shè)單跨的軸向預(yù)加力減少量 ? 則第 i跨梁截面中 ,軸向預(yù)加力減少量為： ( 1 )iP P i n i? ? ? ? ? ?zPP?? ? 由上式可見，隨跨數(shù)的增加，柱對內(nèi)跨梁的軸向預(yù)加力影響增大 ? 一般三跨以內(nèi)框架，這一影響 ≤3% ，可不考慮 ? 即使柱剛度較大時，由于梁采用曲線筋，有橫向等效荷載存在，仍可以建立相當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力 ? 某段柱上、下層梁截面、預(yù)應(yīng)力大致相同，則該柱上、下柱端側(cè)移大致相等，無相對位移 → 無第三彎矩 實際上施工是逐層施工、逐層張拉，第三彎矩多少存在，但由于有多根桿件共同承擔(dān)，最后的數(shù)值不大 二 . 框架梁支座處加腋 ? 單跨框架支座彎矩小于跨中彎矩，力筋由跨中截面決定，不需要加腋 . ? 兩跨以上框架，內(nèi)支座彎矩是跨中或邊支座彎矩的 2倍左右，力筋數(shù)量由內(nèi)支座決定，其結(jié)果對于跨中和邊支座偏于保守。 ? 加腋高度可取 加腋長度可取 ? 隨著加腋高度和長度增加，內(nèi)支座彎矩要增加，而跨中彎矩將減小，故加腋過大后，加腋的優(yōu)點將被抵消且有利的內(nèi)支座次彎矩也將減小。 當(dāng) x≤ 時，可調(diào) 10~15% 需注意，次彎矩、調(diào)幅彎矩都是減少內(nèi)支座彎矩， 所以總效果不得過大，否則會使 Mu 接近 Mcr , 應(yīng)保證： ? 調(diào)幅后應(yīng)驗算使用階段的抗裂度 / 1 . 2 5u c rMM ?四 .抗震問題 （一）有粘結(jié) PC結(jié)構(gòu)的抗震性能 1. 阻尼較小，滯迴曲線形狀較窄，耗能差，地震反應(yīng)大 ? 由于 PC結(jié)構(gòu)具有較高抗裂性和彈性恢復(fù)性能，其阻尼比較小，約為 ；但部分預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)開裂后，剛度退化，阻尼比有所增大，在彈塑性地震反應(yīng)分析中，可取與 RC結(jié)構(gòu)相同的阻尼比 。 ? 但在相同的建筑平面尺寸情況下， PC方案較 RC結(jié)構(gòu)方案的結(jié)構(gòu)自重小，結(jié)構(gòu)較柔，故又可減小地震反應(yīng)。 ? ， PC結(jié)構(gòu)抗震性能與 RC構(gòu)件比較一致， 預(yù)應(yīng)力對整體結(jié)構(gòu)的抗震性能影響并不明顯。 1. FIP設(shè)計建議 ? 1977年就提出“預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計建議” 建議要點參教材“熊學(xué)玉” 大致與我國規(guī)范相同 四 .抗震問題 我國規(guī)范相關(guān)規(guī)定 ? 主要規(guī)范： 《 GB500102022》 、 《 JGJ1402022》 、 《 GB500112022》 ⑴ 在地震區(qū)的應(yīng)用范圍 △ 可用于 8度地區(qū)；經(jīng)必要的實驗研究和分析、有充分依據(jù)、采取可靠措施后，也可用于 9度地區(qū) △ 無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力主要適用于分散配臵力筋的板類結(jié)構(gòu)；無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力不得用于承重結(jié)構(gòu)的受拉桿件和抗震等級為一級的結(jié)構(gòu)；滿足三種規(guī)定情況時，無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力可用于二、三抗震等級框架梁。 FIP設(shè)計建議 ? 1977年就提出“預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計建議” 建議要點參教材“熊學(xué)玉” 大致與我國規(guī)范相同 四 .抗震問題 我國規(guī)范相關(guān)規(guī)定 ? 主要規(guī)范： 《 GB500102022》 、 《 JGJ1402022》 、 《 GB500112022》 ⑴ 在地震區(qū)的應(yīng)用范圍 △ 可用于 8度地區(qū)；經(jīng)必要的實驗研究和分析、有充分依據(jù)、采取可靠措施后，也可用于 9度地區(qū) △ 無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力主要適用于分散配臵力筋的板類結(jié)構(gòu)；無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力不得用于承重結(jié)構(gòu)的受拉桿件和抗震等級為一級的結(jié)構(gòu)；滿足三種規(guī)定情況時，無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力可用于二、三給