【正文】 支座處，腹板和底板均加厚到 米，過度段為線性變化。見圖 所示。具體尺寸見圖 所示。第三章 橋面板計(jì)算 行車道板設(shè)計(jì) 橋面鋪裝采用 C40 防水混泥土，平均厚度為 8 ，容重為 25 ；面cm3kN層為 9 后的瀝青混泥土，容重為 25 。 01 ?????取 39。 ..12???? ???39。 1()(.048)???39。2 21() (.50)????????39。全橋單元?jiǎng)澐謺r(shí)，應(yīng)綜合考慮結(jié)構(gòu)在施工過程及正常使用階段控制設(shè)計(jì)的界面位置，使控制界面位于單元節(jié)點(diǎn)處。圖 單元?jiǎng)澐质疽猓▎挝?cm）由于全橋單元?jiǎng)澐质菍ΨQ的，在這里只給出了半橋單元?jiǎng)澐值墓?jié)點(diǎn)表表 單元節(jié)點(diǎn)劃分表節(jié)點(diǎn)號 1 2（支座） 3 4 5 6 7X 坐標(biāo)（m） 0 5 節(jié)點(diǎn)號 8 9 10 11（1/4截面） 12 13 14X 坐標(biāo)（m） 10 15 節(jié)點(diǎn)號 15 16 17 18 19 20 21（跨中）X 坐標(biāo)（m） 20 25節(jié)點(diǎn)號 22 23 24 25 26 27 28X 坐標(biāo)（m） 30 節(jié)點(diǎn)號 29 30 31 32 33 34 35X 坐標(biāo)（m） 35 （3/4 截面） 40 節(jié)點(diǎn)號 36 37 38 39 40 41 42（支座）X 坐標(biāo)（m） 45 50節(jié)點(diǎn)號 43 44 45 46 47 48 49X 坐標(biāo)（m） 55 節(jié)點(diǎn)號 50 51 52 53 54 55 56X 坐標(biāo)（m） 60 （1/4 截面） 65 節(jié)點(diǎn)號 57 58 59 60 61 62 63（跨中）X 坐標(biāo)（m） 70 75節(jié)點(diǎn)號 64 65 66 67 668 69 70X 坐標(biāo)（m） 80 節(jié)點(diǎn)號 71 72 73 74 75 76 77X 坐標(biāo)（m） 85 （3/4 截面） 90 節(jié)點(diǎn)號 78 79 80 81 82 83 84（支座）X 坐標(biāo)（m） 95 100節(jié)點(diǎn)號 85 86 87 88 86 90 91X 坐標(biāo)（m） 105 節(jié)點(diǎn)號 92 93 94 95（1/4截面） 96 97 98X 坐標(biāo)（m） 110 115 節(jié)點(diǎn)號 99 100 101 102 103 104 105（跨中）X 坐標(biāo)（m） 120 125節(jié)點(diǎn)號 106 107 108 109 110 111 112X 坐標(biāo)（m） 130 節(jié)點(diǎn)號 113 114 115（3/4截面） 116 117 118 119X 坐標(biāo)（m） 135 140 節(jié)點(diǎn)號 120 121 122 123 124 125 126X 坐標(biāo)（m） 145 150（支座） 主梁截面幾何特性計(jì)算 中梁幾何特性計(jì)算 圖 主梁截面尺寸（cm） 頂板面積： ??上承托面積： 240?腹板面積： 3 2下承托面積： ??底板面積： 527392m5768. ???? (201.)(25)(2)(5) ??????? 頂板：??? 上承托： 腹板：3351042504cI??? 下承托： 底板：?? 頂板： 39。.?? 腹板： 39。??? 底板： 39。?? ?? 14..14cx? ???? 其它截面的截面特性計(jì)算表 毛截面特性計(jì)算結(jié)果截面位置 截面積（ ）2m截面慣矩（ ）4中性軸至梁底距離（ ）m跨中 預(yù)制中梁支點(diǎn) 跨中 支點(diǎn) 跨中 支點(diǎn) 跨中 支點(diǎn) 外邊梁恒載集度：（跨中截面）1）主梁自重= 26=39。()26???kNm3）橫隔梁 [.4(2.).].43V????? 39。??1）防撞墻： ?2）鋪裝層： 14m?()??530620k 中梁恒載集度：（跨中截面）1）主梁自重= 26=39。()26???kNm3）橫隔梁 [.4(2.).]????? 39。??1）防撞墻： ?2）鋪裝層： ??(8)317g??5..6. 彎矩計(jì)算 ?圖 計(jì)算模型（單位：cm） 3BCMi?4BAi?2ABMi? 0?137k?mFAB???2 23 kNmClgl????????????????????..AAiii?????????? 剪力計(jì)算 0BM? ????? Y? 28..??? 其它截面恒載內(nèi)力計(jì)算表 恒載內(nèi)力計(jì)算表截面 X（ ）mQ( )kNM( )km?2 左(支座) 2 右 11（ 1/4 截面） 21（ 1/2 截面） 25 31（ 3/4 截面） 42 左(支座) 50 42 右 50 53（ 1/4 截面） 63（ 1/2 截面） 75 73（ 3/4 截面） 84 左(支座) 100 84 右 100 95（ 1/4 截面） 105（1/2 截面） 125 115（3/4 截面） 126 左(支座) 150 126 右 150 活載內(nèi)力計(jì)算 鑒于本設(shè)計(jì)箱梁的具體構(gòu)造特點(diǎn)，活載內(nèi)力計(jì)算考慮橫向分布，并采用剛接梁法計(jì)算。2f 50l?????12 ..cIflm??1022 ..????當(dāng) 時(shí)， ?.??當(dāng) 時(shí)， 252310.因此，計(jì)算連續(xù)梁橋的沖擊力引起的正彎矩效應(yīng)和剪力時(shí)，取 ；??連續(xù)梁橋的沖擊力引起的負(fù)彎矩效應(yīng)時(shí) 。.78? 計(jì)算主梁荷載分布系數(shù)連續(xù)梁橋荷載橫向分布系數(shù)的簡化實(shí)用計(jì)算方法是按等剛度原則將連續(xù)梁橋的某一跨等代為等跨徑的等截面簡支梁橋；來計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)。本設(shè)計(jì)為六等跨連續(xù)箱梁橋，計(jì)算跨徑為50m；又每片箱梁僅在支點(diǎn)附近很小區(qū)域內(nèi)腹板、底板尺寸有所改變，因此仍可近似按常截面箱梁考慮，這樣帶來的誤差不是很大。由結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器計(jì)算得，等跨常截面連續(xù)梁等效簡支梁抗彎慣距換算系數(shù)為：邊跨 ，第二跨 ，第三跨 ；??????系數(shù)為： 。I其抗扭慣距一般按下式計(jì)算： 24tiFIs??式中： 外箱壁軸線所包圍面積；? 、 外箱壁軸線長度和厚度；isit?2 244[(025)()]???????∴ *? 0872T?(2)比列參數(shù) 和 計(jì)算?? 主梁抗彎剛度與抗扭剛度比列參數(shù) 和主梁與橋面板的抗彎剛度比列參數(shù)?一般按下式計(jì)算：????????????????33114490IdIllh? 式中： 混泥土彈性模量；E? 混泥土剪切彈性模量，取 ；G?E 主梁抗彎慣距；I 主梁抗扭慣距；T 單位寬度(沿橋縱向)的橋面板抗彎慣距；1? 主梁的計(jì)算跨徑；l主梁間（橫橋向）橋面板的跨度；1b主梁之間橋面板凈跨度的一半；d相當(dāng)于 的常厚度橋面板厚度 。50ml??2h計(jì)算比列參數(shù) 、 如下：??2 211 .43..??????????????331144..??由于四片主梁的截面尺寸相同，截面抗彎慣距和抗扭慣距不變，因此 。??.???表 計(jì)算表?位置（主梁軸線）1P?梁號 ?1 2 3 41 2 3 4 （4）荷載橫向分布系數(shù) 計(jì)算m1 號梁 兩車道： 1()??????? 三車道： (.....). ? 2 號梁兩車道： 1()??????三車道： (.....237). ??表 邊跨橫向分布系數(shù)計(jì)算表荷載橫向分布系數(shù) m梁號兩車道 三車道1 2 1 號梁荷載橫向分布系數(shù)影響線2 號梁荷載橫向分布系數(shù)影響線圖 橫向分布系數(shù)計(jì)算 計(jì)算m（1）第二跨的等剛度常截面簡支主梁抗彎?？古T距計(jì)算，計(jì)算原理同邊跨，計(jì)算結(jié)果如下： *??? 87T(2).主梁比列參數(shù) 、 計(jì)算3?? ????????? 34...32?（3）.主梁荷載橫向分布影響系線 計(jì)算?計(jì)算方法同邊跨，先將 列于表 值計(jì)算表位置（主梁軸線）1P?梁號 ??1 2 3 41 2 3 4 計(jì)算（如圖 ）m1 號梁兩車道： 1().372qm???????三車道：1()?????????1 號梁荷載橫向分布系數(shù)影響線2 號梁荷載橫向分布系數(shù)影響線圖 橫向分布計(jì)算2 號梁兩車道： 1()???????三車道： (.....). ??表 第三跨橫行分布系數(shù)計(jì)算表荷載橫向分布系數(shù) m梁號兩車道 三車道1 2 活載內(nèi)力計(jì)算 主梁活載橫向分布系數(shù)確定之后，將活載乘以相應(yīng)橫向分布系數(shù)后，在主梁內(nèi)力影響線上最不利布載，可求得主梁最大活載內(nèi)力，計(jì)算公式為： ???1pckikSmqPy???????上述式中： 所示截面的彎矩或剪力；?汽車荷載的沖擊系數(shù)；汽車荷載橫向折減系數(shù)；?跨中橫向分布系數(shù)。iy? 汽車彎矩 21 單元右截面（第一跨跨中） 圖 21 .[()609.]????????in3 4)6]? .7kN? 42 單元右截面（第二支座處）圖 42 .[()3601.]????????.)2]? ? 汽車剪力21 單元右截面（第一跨跨中）圖 21 .[()]???????in33658496? ?42 單元右截面（第一跨支座處）圖 42 .[()]???????. 482? ? 其它因素引起的次內(nèi)力計(jì)算溫度次內(nèi)力包括：1）年平均溫差引起的內(nèi)力；2）呈線性變化的溫度梯度引起的內(nèi)力。 梯度溫度的取值，根據(jù)《通規(guī)》 取值：圖 豎向溫度梯度（單位：cm）溫度引起的內(nèi)力計(jì)算，計(jì)算結(jié)果如下表。：預(yù)應(yīng)力梁到達(dá)受彎的極限狀態(tài)時(shí)，受壓區(qū)混凝土應(yīng)力達(dá)到混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度，受拉區(qū)鋼筋達(dá)到抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度。1）對于僅承受一個(gè)方向的彎矩的單筋截面梁，所需預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量按下式計(jì)算：圖 單筋截面正截面承載力計(jì)算圖式， （51）??0NpdcdfnAbxf?， （52）PM)2/(0hP?解上兩式得：受壓區(qū)高度 （53）bfMxcdP20?預(yù)應(yīng)力筋數(shù) （54a）)/(0xhfAnpd?或 （54b）???????bffbcdppdPc20式中： —截面上組合力矩。這忽略實(shí)際上存在的雙筋影響時(shí)（受拉區(qū)和受壓區(qū)都有預(yù)應(yīng)力筋）會(huì)使計(jì)算結(jié)果偏大，作為力筋數(shù)量的估算是允許的。寫成計(jì)算式為：對于截面上緣 （55）0min??上上 WMp? （56）?上上對于截面下緣 （57）0max??下下p? （58）?下下e上Np下Np上e下Y上Y 下MminnMmax++ + Np下Np上Mmax合成+ Mmin合成其中， —由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的應(yīng)力，W—截面抗彎模量， —混凝土軸心抗p? ckf壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度。一般情況下，由于梁截面較高，受壓區(qū)面積較大，上緣和下緣的壓應(yīng)力不是控制因素，為簡便計(jì)，可只考慮上緣和下緣的拉應(yīng)力的這個(gè)限制條件(求得預(yù)應(yīng)力筋束數(shù)的最小值)。當(dāng)截面只在下緣布置力筋 Np 下 以抵抗正彎矩時(shí)當(dāng)由上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)： （517）peAKeMn?1min???下下下當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)： （518）peax???上下下當(dāng)截面中只在上緣布置力筋 N 上 以抵抗負(fù)彎矩時(shí)：當(dāng)由上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí) （519）peAKeMn?1min??下上上當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí) （520）peax???下上上當(dāng)按上緣和下緣的壓應(yīng)力的限制條件計(jì)算時(shí)(求得預(yù)應(yīng)力筋束數(shù)的最大值)。下n部束也要相應(yīng)增配 根，才能使上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力，同理，當(dāng)截面承受正彎矩39。其關(guān)系為：39。下當(dāng)承受 時(shí)， miM39。 下上下 下下上 nekK???當(dāng)承受 時(shí)， ax 39。 上下上 上上下n 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算對于連續(xù)梁體系，或凡是預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)，在初步計(jì)算預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量時(shí)，必須計(jì)及各項(xiàng)次內(nèi)力的影響。因此，在初步計(jì)算預(yù)應(yīng)力時(shí)，只能以預(yù)估值來考慮，本設(shè)計(jì)用橋梁軟件輸出組合