【正文】 215Mpa（滿足要求） 墻體模板計算 （ 1）荷載計算 1）新澆混凝土對模板產生的側壓力①，標準層層高 ，側壓力為 F1= 1β 2v1/2 F2=Hrc 取兩者較小值； 式中： F F2—— 新澆混凝土對模板產生的 最大側壓力； rc—— 混凝土重力密度，取材 24KN/m； t0—— 新澆混凝土的初凝時間，按商品混凝土為 46h，取t0=5h； v—— 混凝土澆筑速度，每一樓層每個樓梯間墻體混凝土量約25m3，控制在 1h左右澆筑完畢，取 V=3m/h； H—— 混凝土側壓力計算位置處至新澆筑頂面的總高度，取H=； β 1—— 外加劑影響修正系數β 1=； β 2—— 混凝土塌落度修正生活費數，按塌落度 130150mm，取β 2= 得 F1=179。 5179。 179。 m2F1 取 F=F1=2)傾倒混凝土時對模板產生的水平荷載② 混凝土采用布料桿澆筑，取傾倒混凝土對模板產生的水平荷載4KN/m2。① +179。 +179。 100mm 白杉，間距 200mm，接受力方向垂直于木紋方向，其截面性能為： E=10000N/mm2,σ =87N/mm2， I=416cm2,w=83cm2 主龍骨間距取為 600mm，次龍骨接三跨連續(xù)梁計算 1）次龍骨的強度驗算 次龍骨承受的荷載為 q 托 =qL 模 =179。 179。 m σ =M/W=179。 103=[σ ]87N/mm2 ∴次龍骨的強度滿足要求。 =計算簡圖見下圖： 得最大撓度為 ω =179。 179。 1012/100179。 416179。 （ 3）主龍骨的設計及驗算 主龍骨的選用Φ 48179。 2 鋼管，間距為 600mm，雙根布置，穿墻螺栓間距取 600mm，主龍骨接三 跨連續(xù)梁計算 主龍骨的截面性能為 σ =215Nmm2,I=2179。 104cm， W=2179。 103cm 1）主龍骨的強度驗算 次龍骨傳給主龍骨的集中荷載為 P 主 =q 托 L 次 =179。 179。 106/2179。 103=， [σ ]=215n/mm2 ∴ 主龍骨的強度滿足要求。 = 計算簡圖見下圖： 得最大撓度為 ω =179。 179。 179。 179。 179。 （ 4）穿墻螺栓設計 每根穿墻螺栓承受的模板側壓力面積單元見下圖： 得每根穿墻螺栓承受的拉力為 T=qs\179。 = 選用Φ 14 穿墻螺栓，查表得凈面積 A=105mm2 σ =T/A=179。 柱模板計算 柱箍采用 100179。 24179。 179。 31/2=—— 新澆混凝土對模板產生的最大側壓力； rc—— 混凝土重力密度，取材 24KN/m； t0—— 新澆混凝土的初凝時間，按商品混凝土為 46h，取 t0=5h； v—— 混凝土 澆筑速度，每一樓層每個樓梯間墻體混凝土量約25m3，控制在 1h左右澆筑完畢，取 V=3m/h； H—— 混凝土側壓力計算位置處至新澆筑頂面的總高度，取 h=； β 1—— 外加劑影響修正系數，β 1=； β 2—— 混凝土塌落度修正系數，按塌落度 130150mm，取β2=； （ 2）柱箍所受的均部荷載值（ N/mm） q=179。 400179。 8002/8= (4)強度計算 N/A+Mmax/rπ Wnx=600179。 103= N/mm2＜ f=215N/mm2(可以 ) （ 5）撓度計算 W=5L14/38EL=5179。 103179。 179。303=＜ [W]=(滿足要求 ) 梁模板計算 （一 ） 底模驗算 （ 1）抗彎強度驗算 1）荷載 底膜自重 5179。 179。 179。 = 鋼筋自重 179。 179。 179。 =q2=2)抗彎折減載力驗算 底膜下的楞木間距為 ，是一個多等多跨連續(xù)梁，考慮木材的長度有限，故按四等跨計算。 彎矩系數： KM= 剪力系數： KV= 撓度系數： KW= 則 M=KM 179。 179。 σ =m/w=179。 6/(450179。 V=KVq1=179。 = 剪應力：τ =3V/（ 2bh） =3179。 103/(2179。 40)=＜ fv=(3)撓度驗算。則 q1= 則 q2=w=kwq14(100EL)=179。 2020/(100179。 103179。403/12)=＜ [W]=1/720=200/720=（滿足要求） （二）測板驗算 （ 1）荷載驗算 假設 T=30OC，β 1=，β 2=1， V=2m/h，則； 1）側壓力： F1= 1β 179。 200/(30+15) 179。 1179。 =取兩者較小值，即 F2=乘以分項系數： F=179。 =上兩項系數合計 23。 =15。 179。 σ =m/w=179。 6/(600179。 179。 4085/(2179。 40)= fv=(滿足要求 ) （ 3）撓度驗算 取側壓力 f=179。 =w=(100EL)=179。 6004179。 9179。 600179。 =≤ f=215N/mm2(滿足要求 ) 大模板計算 一、模板概況 板面： H=6MM厚 Q235鋼板 橫背楞： [8 槽鋼 堅背楞：雙 [10槽鋼 穿墻螺栓： T30大螺栓 二、模板計算 （一）荷載 新澆筑混凝土側壓力標準值見右圖，其下部最大值為 50KN/m2。 =60KN/m2 傾倒混凝土時的荷載標 準值為 60KN/m2，其設計值 F2=60179。 （二）鋼板面驗算 板面支撐于橫肋、堅肋、按雙向板計算板面，根據模板的實際受力情況，取三面固定、一面筒支出區(qū)可知計算。取 10mm 寬的板條作為計算單位。 =Mmax=M0x179。 179。 62/6= Σ max=Mmax/γ xWx=8262/1179。 鋼度驗算 撓度： Vmax=fmax ql4/K 其中： q=50179。 10179。 10/12（ ） =179。 179。 107= 而且[V]=300/500= Vmax[V]，找度滿足要求。 荷載 荷載設計值： q==179。 300mm=18N/mm 其中： b 為橫 肋間距： 查《建筑施工手冊》“結構靜力計算表”表 211，得：彎矩系數：Km=： Kf= 強度驗算 橫肋采用 [8槽鋼，其截面抵抗矩和慣性甜如下： Wx=179。 104mm4 橫肋彎矩為： M=Kmql2=179。 12902=179。 106/179。 18 179。 179。104=1290/500= 剛度滿足要求。 1230=其中 1 為背楞間距： 查《建筑施工手冊》“結構靜力計算表”（表 2— 11），得： L 彎矩系數： Km=： Kf= 強度驗算 堅肋采用 [10槽鋼，其截面抵抗和慣性矩形如下： Wx2179。103=179。 198179。 104mm4 堅肋彎矩為： M=Kmql2=179。 9202=179。 106/179。 剛度驗算 撓度 Vmax=Kfql4/100EI=179。 12304/100179。 105179。 104=920/500= 剛度滿足要求 （五）穿墻螺栓計算 由背楞的計算簡圖，查建筑施工表 2— 11，得： 中間支座反力系數 Kv=+∣ ∣ = 支反力 R=Kvql=∣ ∣ 900=94646N，即為螺栓最大拉力采用 T30 螺栓有σ =R/A=92340/=151N/mm2215N/mm2 滿足要求。 202/ 設 Y3180模板在被勾速起吊時，吊環(huán)承受最大拉力為（不考慮風荷載等其 它荷載影響）： τ max=F/A=5247N/≈ ≤τ 鋼筋 =185MPa 焊縫驗算： 焊縫高度取 6mm 則焊縫處所受應力為（ max=5247N/(179。 492) ≈ ≤ MPa (七 )模板停放時財貿載作用下自穩(wěn)角計算 G178。 H178。 K178。 B G178。 H178。 K178。 h2/2 ∵h=cos α H α =H/2sinaα ∴Gsin γ = 則 smα =G177。 179。 G— Y3180模板的重取 W— 其中風壓（ KN/m） 取 179。 177。 (179。 179。 80℃之間，滿足要求。在保證質量的同時達到構造簡單、支拆方便、安全經濟。 表 10 經濟性能對比分析表 部位 模板選用 周轉次數 單價 性能 結果 墻體 覆蓋多層板 6~8 40 元 /m2 易成型、易拼裝、混凝土成型效果好 選用 市政鋼模 元 / 拼裝復雜，混凝土成型效果不好、施工效率低 核心筒 覆膜多層板 6~8 40 元 /m2 易成型、易拼裝、混凝土成型效果好 地下部 分選用 鋼模板 元 / 安裝筒便、整體性好、混凝土成型效果好 地上部 分選用 維薩板 40~50 120 元 /m2 整體性好、混凝土成型效果好 柱 鋼模板 450 元 /m2 周轉次數高、易安裝、混凝土成型效果好 覆膜多層板 6~8 40 元 /m2 易成型、易拼裝、混凝土成型效果好 選用 頂板、梁 覆膜多層板 6~8 40 元 /m2 易成型、易拼裝、混凝土成型效果好 選用 覆膜竹膠板 8~10 45 元 /m2 材質硬、不易拼裝、混 凝土成型效果好 經濟效益 本工程混凝土全部達到清水混凝土效果，減少抹灰環(huán)節(jié)，節(jié)省了人工費及材料費，降低了成本。 元 /m2（人工單價） +1